Casing Program Optimization and Drilling Matching Technologies for Marine Ultra-Deep Highly Deviated Wells in Western Sichuan
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摘要:
川西气田海相雷口坡组气藏埋藏超深、地质条件复杂，前期采用的四开井身结构难以满足钻井提速和经济高效开发的要求。通过分析工程地质特征，在保证雷口坡组专层专打的基础上，基于地层三压力剖面和井壁稳定性研究结果优化了必封点位置，设计了超深大斜度井三开井身结构。结合地层岩性特点，优化设计了井眼轨道，进行了高研磨性地层定向钻头和配套工具的优选，研制了复合盐强抑制聚磺防塌钻井液和强封堵高酸溶聚磺钻井液。超深大斜度井三开井身结构及钻井配套技术在PZ4-2D井进行了现场试验，解决了长裸眼复杂地层的井眼失稳问题，完钻井深6 573.77 m，钻井周期199.3 d，平均机械钻速3.53 m/h，提速40%以上。现场试验结果表明，三开井身结构设计科学、合理，钻井配套技术提速效果显著，可在川西气田海相气藏大斜度井钻井中推广应用。
Abstract:The marine gas reservoirs in Leikoupo Formation of the Western Sichuan Gas Field have extreme burial depths and complex geological conditions, and the four-stage casing program that was previously used cannot meet the requirements of a faster drilling pace and cost-effective development. By analyzing the engineering geological characteristics and on the basis of ensuring the specific layer drilling in the Leikoupo Formation, the positions of mandatory sealing points were optimized according to the results of formation three-pressure profile and borehole stability studies. Based on that, an ultra-deep highly deviated well three-stage casing program was designed. Combined with the lithological characteristics of this formation, we optimized highly deviated borehole trajectory and directional bits and support tools so that that would work well in high-abrasive strata. Further, we developed both an anti-collapsing drilling fluid with compound salt strong inhibition polysulfide and a high acid solution polysulfide drilling fluid with strong plugging performance. The three-stage casing program for ultra-deep highly deviated well and the associated drilling technologies was tested in Well PZ4-2D, which effectively solved the problem of borehole instability in long open-hole complex formation. The total depth reached 6 573.77 m, in a drilling period of 199.3 days, with an average ROP is 3.53 m/h. The drilling speed increased more than 40%. The results of field test showed that the design of three-stage casing program was scientific and reasonable, and the associated drilling technologies were effective in increasing the drilling rate significantly, which provided technical support for the subsequent drilling of highly deviated wells in the marine gas reservoirs of the Western Sichuan Gas Field.
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长庆油田特低渗透主力油藏为三叠系延长组储层，埋深1 000～2 600 m，油层渗透率0.5～3.0 mD，孔隙度8%～14%，地层温度40～75 ℃，初期均采用压裂+注水开发方式[1-2]。经过20余年的开发，安塞、靖安等主力油藏已进入中高含水开发阶段，平均含水率62.1%。重复压裂是老井挖潜的主要措施，随着油藏进入中高含水期，常规重复压裂易造成油井措施后含水率上升，影响油藏最终采收率的提高。因此，重复压裂改造的主要方向是动用老裂缝侧向的剩余油、控制油井含水率上升。国内大庆、吉林等油田针对水淹油井开展了堵老缝压新缝的试验，但受老缝永久封堵难度大、同层封堵后新缝起裂不确定和措施成本高等因素影响，单井效果差异大，有效期短[3-6]。
为此，笔者结合安塞油田S127区块长6油藏开发特征，研究了特低渗透油藏中高含水油井调堵压裂增产机理，分析了不同调堵压裂参数对油井重复改造效果的影响，提出了“前置调堵控含水、动态多级暂堵压裂提单产”的重复压裂技术思路；配套研发了前置调堵剂PEG-1凝胶，优化了调堵压裂工艺，实现了老裂缝侧向高应力区剩余油的有效动用。在长庆油田5口井进行了现场试验，取得了较好的增油控水效果，为该油田中高含水井重复压裂提供了新的技术途径。
1. 调堵压裂增产机理
安塞油田S127区块长6油藏孔隙度12.48%，渗透率1.98～3.00 mD，是典型的“三低”油藏。随着注水开发时间增长，目前综合含水率52.3%。检查井取心结果显示，油藏平面上剩余油分散不均且呈条带状分布，侧向水驱宽度为80～100 m，剩余油主要集中在裂缝侧向；纵向上储层剩余油呈互层式分布，强/弱水洗段交替出现，层内夹层对水驱遮挡作用明显。目前，主要存在以下开发矛盾：初期单井产能3.0 t/d，目前单井产油量小于1.0 t/d的井占56.2%，低产井多；油井生产时间长，多轮次措施后常规措施增油效果逐年变差，单井平均日增油量小于0.8 t/d；对应注水井注水量大，单井平均注水量8.0×104m3以上，存在措施后见水风险。为了分析研究区油藏的渗流特征，明确调堵压裂的增产机理，采用Petrel建模软件进行了三维地质建模。
1.1 建立典型井组数值模型
利用典型井组测井、地质、生产数据等资料，结合流体分析测试数据、岩心测试数据等建立目标区块的精细地质模型、精细数值模拟模型，完成研究区油水井生产数据的历史拟合。根据研究区油藏地层流体分析结果，确定该油藏流体模型主要参数，原始地层压力10.6 MPa，饱和压力6.85 MPa，地下原油黏度2.24 mPa·s，地层原油密度0.762 8 kg/L ，原油体积系数1.206，原始溶解气油比4.30，原油压缩系数1.021×10−3 MPa−1，岩石压缩系数2.150×10−4 MPa−1，地层水压缩系数1.000×10−4 MPa−1。
1.2 确定优势渗流通道
基于目标区块的实际生产历史，对每个井组的数值模拟模型进行精细的历史拟合，通过微调各个精细数值模拟模型中渗透率、孔隙度等储层参数，使模型中各井的生产历史拟合效果更好；并且，集成测井资料和生产动态资料来约束建模的整个过程，以减少建模过程中存在的不确定性，明确不同井组的优势渗流通道方向[7]。研究表明，目标井组储层平面非均质性较强，高渗条带较多，油井与其邻近注水井之间共存在7条优势渗流通道，且优势渗流通道方向存在差异性（见图1）。
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图 1 S127长6油藏典型井组剩余油饱和度等值线Figure 1. Contour map of remaining oil saturation of typical well groups of Reservoir S127 Chang 61.3 优势通道侧向剩余油富集规律
生产井压裂后，注入水易沿优势渗流通道发生水窜，导致生产井含水率较高，影响生产井的正常生产；生产井与加密井井排之间剩余油富集，注入水难以波及，无法采出剩余油。随着与油井的距离增大，剩余油饱和度逐渐升高，剩余油分布在垂直于裂缝方向单侧泄流范围40～50 m、沿裂缝方向泄流范围130～140 m处，平均泄流半径约70～85 m。
目标区原井网为300 m×300 m正方形井网，开发中期由于注水仍未见效，在油井、注水井井排加密油井，投产初期日产液量3.94 m3，日产油量2.62 t，含水率20.8%，验证了侧向剩余油富集特征。
针对目标区存在优势渗流通道、侧向剩余油富集的特征，重复压裂设计时重点考虑以下2方面：1）通过在压裂裂缝前端对优势渗流通道进行调堵，改变原有水驱渗流方向，减少压裂对油井正常生产的干扰；2）通过对老裂缝暂堵转向压新缝，增大对采油井原有老裂缝侧向剩余油的动用程度。
2. 调堵压裂关键技术
为了充分动用剩余油，立足储层现有井网条件，进行了前置调堵剂段塞、裂缝参数和调堵压裂工艺优化，提出了“前置调堵控含水、动态多级暂堵压裂提单产”的技术思路，以实现中高含水开发阶段油藏重复压裂增油控水的目的。
2.1 前置调堵方案
2.1.1 前置调堵剂及加量优选
深部调剖技术可解决远井地带窜流问题，改善水驱效果。目前应用的深部调剖剂主要是交联聚合物弱凝胶，国内外应用效果都比较好[8-10]。因此，根据储层特征，研发了PEG-1凝胶作为前置调堵堵剂。室内试验结果表明，当温度低于60 ℃时，单位质量干凝胶吸水量变化不大；当温度高于60 ℃时，吸水能力迅速增加，目标区块油藏温度50 ℃左右，与室内试验30 ℃时的吸水能力较为接近（见图2（a））。同时，凝胶主剂质量分数低于20%时，凝胶吸水膨胀后的强度保持在较高水平；当凝胶主剂质量分数大于20%时，凝胶吸水膨胀后的强度会有所下降（见图2（b））。综合考虑现场经济成本，现场优选PEG-1凝胶主剂质量分数为5%～10%，此时凝胶可保持较高的强度，在裂缝深部实现调堵控水作用。
2.1.2 前置调堵剂注入排量优化
为了分析堵水剂从油井注入地层后的分布特征，利用虚拟示踪剂对注入的堵水剂进行标识，并基于示踪剂数值模拟技术分析了堵水剂注入地层后的流动及分布特征。结合现场施工设计参数，设计堵水剂的注入排量为1.5～2.5 m3/min，研究不同注入排量下堵水剂前缘突破至相邻注水井时的注入时间及堵水剂注入量，结果见图3。研究表明，注入排量越大，堵水剂前缘到达相邻注入井所用时间越短；注入排量越大，堵水剂运移到相同位置时的堵水剂注入量也越大；注入排量较小时，堵水剂注入量最小。考虑经济性，优选注入排量为1.5 m3/min。
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图 3 堵水剂前缘突破至相邻注水井时的注入时间及堵水剂注入量Figure 3. Injection time and amount of water shutoff agent when water shutoff agent front breaks through to adjacent water injection well2.1.3 前置调堵剂注入量优化
确定最优注入排量为1.5 m3/min后，注入不同量的堵剂，使调堵剂前缘最终到达位置分别为压裂井和注水井连线距离的1/4，1/2 ，3/4和1.0处，以代表不同的调堵深度。采用Eclipse油藏数值模拟软件，模拟以上各种调堵方案下X12-23井调堵压裂后10年的生产过程，对比分析5种调堵方案下的压裂后的含水率、累计产油量等，发现在调堵压裂初期，含水率明显降低，达到20%左右（见图4）；随着调堵剂注入量增大，累计产油量的增加趋势逐渐变缓（见图5）。注入量增加，增油效果未相应改善。调堵剂前缘位于压裂井和注水井连线距离的1/4～1/2处效果较优。以模拟井组油井和相对应注水井井距170 m计算，即调堵剂位于裂缝深部40～80 m处最优，相应的最优注入量为300～600 m3。
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图 5 X12-23井不同位置调堵压裂后累计产油量Figure 5. Cumulative oil production after profile control and water shutoff at different positions of Well X12-232.2 动态多级暂堵压裂方案
暂堵压裂压新缝是动用裂缝侧向剩余油的主要技术途径，产生新裂缝的先决条件是水平两向应力差较小。受油水井长期注采影响，储层压力、油水饱和度发生变化，引起岩石力学参数变化，导致地应力场发生变化[11-14]。
2.2.1 井组应力场变化
以试验井X12-23井为例，采用流固耦合应力计算方法，计算得到其近井地带水平两向主应力下降0.10～0.16 MPa，与原始应力相比变化不大；但从其水平两向应力差的分布可以看出，该井附近区域孔隙压力降低引起水平应力减小，而对应注水井X11-23井附近区域孔隙压力升高引起水平应力增大（见图6）。X12-23井附近地应力差小于3.0 MPa的范围比较窄（50 m左右），剩余油主要分布在老裂缝侧向高应力区。因此，为了提高单井产量，动用裂缝侧向剩余油，重复压裂裂缝需延伸至裂缝侧向80 m，即缝内净压力要提高至5.0 MPa以上。
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图 6 X12-23井侧向水平两向应力差分布Figure 6. Lateral and horizontal stress difference distribution of Well X12-232.2.2 压裂参数优化
为了满足产生侧向新缝的净压力要求，采用大排量施工是提高缝内净压力最直接、最有效的途径。缝内净压力可以用考虑端部效应和弹性断裂力学条件的Notle净压力方程来进行表征。根据试验区储层特点，结合老井筒ϕ88.9 mm油管压裂管柱摩阻和井口限压45 MPa要求，优化后施工排量为3.0～6.0 m3/min，缝内净压力可达到4.0 MPa（见图7）。同时，考虑地层压力保持水平，优化压裂液注入量为500～600 m3，实现近井地带压力提高0.5～1.0 MPa，以减小低压–高压区的两向应力差，利于产生新裂缝。
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图 7 X12-23井缝内净压力与排量的关系曲线Figure 7. Relationship curve of net pressure and flow rate of Well X12-232.2.3 动态暂堵压裂技术
为促使裂缝向高应力区域充分扩展，采用缝端暂堵技术和缝内暂堵技术，进一步提高缝内净压力，实现控制裂缝带长、增大裂缝带宽的目的。
根据施工排量–动态缝宽计算结果（见图8），在施工初期（裂缝宽度为0.5 cm），缝端暂堵主要是在压裂前置液压开老裂缝后，采用可降解纤维材料携带多尺度组合粒径（150～2 360 μm）颗粒堵剂，运移至裂缝端部，形成渗透率极低的隔离层，抑制主裂缝缝长进一步增大，促使液流转向，从而扩大老裂缝侧向改造体积；堵剂加入量为10～15 m3，砂比大于20%。施工中期（裂缝缝宽为0.7 cm），加入100～200 kg水溶性可降解暂堵剂，可使缝内净压力提高2.0 MPa以上，进一步增加裂缝带宽。
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图 8 施工排量–动态缝宽计算结果Figure 8. Calculation result of dynamic fracture width under different pumping flow rates通过优化压裂参数和采用动态多级暂堵技术，缝内净压力可提高至6 MPa以上，满足产生侧向新缝净压力要大于5 MPa的工艺要求。
3. 现场试验
3.1 总体试验情况
长庆油田特低渗透油藏5口高含水井进行了调堵压裂技术试验，根据其注采对应关系，优化试验井前置调堵剂用量150～300 m3，主压裂阶段施工排量4.0～6.0 m3/min。试验井调堵压裂后单井平均日增油1.07 t，含水率下降9.0百分点，单井阶段平均累计増油量462 t（见表1），取得了较好的“增油控水”效果，验证了技术可行性。预测有效期内单井平均累计增油量700 t以上，经济效益显著。
3.2 典型井例
X13-181井发育油层厚度14.20 m，初期日产液量3.94 m3，日产油量2.62 t，含水率21.2%；投产后产能一直较低，调堵压裂前日产液量1.33 m3，日产油量0.48 t，含水率57.5%。井组区域油水关系模拟分析表明，油层存在优势渗流通道，常规压裂容易造成油井含水率进一步上升。为此，开展调堵压裂技术试验，主压裂前注入PEG-1前置调堵剂300 m3，加石英砂支撑剂35 m3，携砂液298 m3，排量5.0 m3/min。施工过程中泵注暂堵剂2级，暂堵升压3.35 MPa以上，满足老裂缝内产生侧向新缝的条件。井下微地震裂缝监测结果显示，裂缝方位为北偏东62°，裂缝偏转8°；与常规压裂相比，带宽增加28 m，达到了64 m，实现了压裂设计目标（见图9）。
表 1 前置调堵压裂施工参数及效果Table 1. Parameters of fracturing with profile control and water shutoff in the pad adding stage and measure effect井号 前置调堵剂
用量/m3施工排量/
（m3·min−1）日产液/m³ 日产油/t 含水率，% 压裂有效期/
d累计增
油量/t压裂前 压裂后 压裂前 压裂后 压裂前 压裂后 X13-181 300 5.0 1.33 1.67 0.48 0.89 57.4 46.7 668 369 D192-38 200 4.0 0.57 1.91 0.35 1.65 26.8 13.6 332 713 D194-39 200 5.0 1.00 1.50 0.59 1.35 30.1 10.0 337 286 J296-3 300 6.0 0.34 3.32 0.15 1.69 47.6 45.1 391 410 L81-45 150 6.0 0.92 4.55 0.45 2.23 42.7 42.6 433 534 ![]()
图 9 X13-181井井下微地震监测结果Figure 9. Downhole microseismic monitoring results of Well X13-181截至目前，X13-181井实施调堵压裂后已生产668 d，累计增油量369 t，与调堵压裂前相比，含水率由57.4%降至46.7%，且含水率保持稳定，实现了“增油控水”目标。
4. 结论与建议
1）长庆油田特低渗透油藏中高含水开发阶段老井在长期注水开发后存在优势渗流通道，动用老裂缝侧向剩余油、控制油井含水率上升是低产油井增产的主要技术方向。
2）调堵压裂的关键是前置调堵剂优化和提高暂堵转向压开新缝的成功率。优化前置调堵剂时要考虑优势渗流通道位置，优选与储层适配的调堵剂类型，并对堵剂用量进行优化；暂堵转向压裂过程中影响压开侧向新裂缝、提高措施增产效果的主要因素是缝内净压力。
3）长庆油田特低渗透油藏调堵压裂技术取得了良好的现场试验效果，但该技术还需结合不同特低渗透油藏开发阶段、井网类型和渗流场变化特征，开展油水井双向调堵、重构渗流场等方面的研究，以进一步提高特低渗透中高含水开发阶段油藏“增油控水”重复改造效果。
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表 1 钻遇地层压力预测结果
Table 1 Prediction results of the encountered formation pressure
地层 垂深/m 压力系数预测值 系 组或段 孔隙压力系数 破裂压力系数 坍塌压力系数 第四系 24 侏罗系 蓬莱镇组—遂宁组 1 407 1.00～1.20 2.30～3.50 0～1.00 沙溪庙组 2 099 1.20～1.40 2.25～2.80 0.50～1.10 千佛崖组—白田坝组 2 216 1.40～1.60 2.35～3.50 1.00～1.25 三叠系 须家河组五段 3 042 1.45～1.75 2.45～3.00 1.20～1.55 须家河组四段—三段 4 499 1.45～1.75 2.45～3.00 1.20～1.55 须家河组二段 5 112 1.35～1.60 2.25～3.00 1.20～1.42 小塘子组—马鞍塘组二段 5 692 1.35～1.60 2.50～3.50 1.30～1.72 马鞍塘组一段 5 739 1.25～1.35 2.30～3.50 1.25～1.57 雷口坡组四段 5 889 1.10～1.20 2.20～2.70 1.10～1.45 
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表 2 设计的三开井身结构
Table 2 The designed three-stage casing program
开钻次序 钻头程序 套管程序 备注 钻头直径/mm 完钻深度/m 套管外径/mm 下入井段/m 导管 444.5 202 365.1 0～200 导管 1 333.4 2 502 273.1 0～2 500 表层套管 2 241.3 5 848 193.7 2 300～5 846 油层套管，悬挂尾管固井 0～2 300 回接油层套管至井口固井 3 165.1 6 501 裸眼完井
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表 3 PZ4-2D井井眼轨道设计结果
Table 3 Designed borehole trajectory of Well PZ4-2D
开次 井深/m 井斜角/（°） 方位角/（°） 垂深/m 北南位移/m 东西位移/m 水平位移/m 全角变化率/（（°）·（100 m）–1） 关键点 1 0 0 0 0 0 0 0 0 2 500.00 0 0 0 0 0 0 0 2 5 000.00 0 0 5 000.00 0 0 0 0 造斜点 5 113.29 15.00 138.30 5 112.00 −11.01 9.81 14.75 13.24 须家河组二段底界 5 589.58 25.00 138.30 5 559.00 −132.48 118.04 177.44 2.10 小塘子组底界 5 761.11 52.00 138.30 5 692.00 −211.47 188.42 283.23 15.74 5 844.14 59.00 138.30 5 739.00 −262.53 233.91 351.62 8.43 雷口坡组四段顶界 3 5 864.14 59.00 138.30 5 749.30 −275.33 245.31 368.76 0 6 013.07 78.34 139.26 5 803.22 −379.24 336.24 506.83 13.00 6 026.98 78.34 139.26 5 806.03 −389.56 345.13 520.45 0 6 042.74 79.91 140.00 5 809.00 −401.35 355.15 535.92 11.00 A靶点 6 470.99 79.91 140.00 5 884.00 −724.35 626.15 957.47 0 B靶点 6 500.99 79.91 140.00 5 889.25 −746.98 645.13 987.00 0
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表 4 PZ4-2D井实钻井身结构
Table 4 Casing program of Well PZ4-2D
开钻次序 钻头程序 套管程序 备注 钻头直径/mm 完钻深度/m 套管外径/mm 下入井段/m 导管 444.5 200.50 365.1 0～198.50 表层套管，封地表水及疏松易漏地层 1 333.4 3 051.00 273.1 0～3 049.00 技术套管，封须家河组五段 2 241.3 5 883.00 193.7 2 839.46～5 881.00 油层套管，进入雷口坡组四段顶部斜深5 m，悬挂尾管固井 0～2 839.46 回接油层套管至井口固井 3 165.1 裸眼完井
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[1] 肖开华, 李宏涛, 段永明, 等. 四川盆地川西气田雷口坡组气藏储层特征及其主控因素[J]. 天然气工业, 2019, 39(6): 34–44. doi: 10.3787/j.issn.1000-0976.2019.06.004 XIAO Kaihua, LI Hongtao, DUAN Yongming, et al. Reservoir characteristics and main controlling factors of the Leikoupo gas pools in the Western Sichuan Basin[J]. Natural Gas Industry, 2019, 39(6): 34–44. doi: 10.3787/j.issn.1000-0976.2019.06.004
[2] 李宏涛, 胡向阳, 史云清, 等. 四川盆地川西坳陷龙门山前雷口坡组四段气藏层序划分及储层发育控制因素[J]. 石油与天然气地质, 2017, 38(4): 753–763. doi: 10.11743/ogg20170412 LI Hongtao, HU Xiangyang, SHI Yunqing, et al. Sequence division and controlling factors of reservoir development of the 4th member of Leikoupo Formation in foreland of Longmen Mountains in the Western Sichuan Depression, Sichuan Basin[J]. Oil & Gas Geology, 2017, 38(4): 753–763. doi: 10.11743/ogg20170412
[3] 李书兵, 许国明, 宋晓波. 川西龙门山前构造带彭州雷口坡组大型气田的形成条件[J]. 中国石油勘探, 2016, 21(3): 74–82. doi: 10.3969/j.issn.1672-7703.2016.03.007 LI Shubing, XU Guoming, SONG Xiaobo. Forming conditions of Pengzhou large gas field of Leikoupo Formation in Longmenshan piedmont tectonic belt, Western Sichuan Basin[J]. China Petroleum Exploration, 2016, 21(3): 74–82. doi: 10.3969/j.issn.1672-7703.2016.03.007
[4] 杜征鸿,李林,黄贵生,等. 川西海相难钻破碎地层超深水平井轨道设计[J]. 石油钻采工艺, 2019, 41(5): 562–567. doi: 10.13639/j.odpt.2019.05.002 DU Zhenghong, LI Lin, HUANG Guisheng, et al. Trajectory design of ultra-deep horizontal wells in the marine hard-to-drill fractured strata of Western Sichuan[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2019, 41(5): 562–567. doi: 10.13639/j.odpt.2019.05.002
[5] 江波, 任茂, 王希勇. 彭州气田PZ115井钻井提速配套技术[J]. 探矿工程(岩土钻掘工程), 2019, 46(8): 73–78. JIANG Bo, REN Mao, WANG Xiyong. Complete technology for ROP improvement for Well PZ-115 in Pengzhou Gas Field[J]. Exploration Engineering (Rock & Soil Drilling and Tunneling), 2019, 46(8): 73–78.
[6] 李双贵, 于洋, 樊艳芳, 等. 顺北油气田超深井井身结构优化设计[J]. 石油钻探技术, 2020, 48(2): 6–11. doi: 10.11911/syztjs.2020002 LI Shuanggui, YU Yang, FAN Yanfang, et al. Optimal design of casing programs for ultra-deep wells in the Shunbei Oil and Gas Field[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2020, 48(2): 6–11. doi: 10.11911/syztjs.2020002
[7] 乐守群, 王进杰, 苏前荣, 等. 涪陵页岩气田水平井井身结构优化设计[J]. 石油钻探技术, 2017, 45(1): 17–20. YUE Shouqun, WANG Jinjie, SU Qianrong, et al. The optimization of casing programs for horizontal wells in the Fuling Shale Gas Field[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2017, 45(1): 17–20.
[8] 刘其明, 朱铁栋, 陈汉军. 四川盆地彭州气田三压力剖面计算在复杂预防与处理中的应用[J]. 天然气勘探与开发, 2017, 40(4): 101–104. LIU Qiming, ZHU Tiedong, CHEN Hanjun. Application of three-pressure profile calculation to complex situation prevent and treatment in Pengzhou Gas Field, the Sichuan Basin[J]. Natural Gas Exploration and Development, 2017, 40(4): 101–104.
[9] 胡大梁, 欧彪, 郭治良, 等. 川西二叠系超深风险井永胜1井钻井关键技术[J]. 断块油气田, 2019, 26(4): 524–528. HU Daliang, OU Biao, GUO Zhiliang, et al. Key drilling technology of Permian ultra-deep risk exploration well YS1 in Western Sichuan[J]. Fault-Block Oil & Gas Filed, 2019, 26(4): 524–528.
[10] 张继尹, 肖国益, 李玉飞, 等. 金马-鸭子河构造带超深井钻井技术难点及对策[J]. 钻采工艺, 2017, 40(4): 113–115. doi: 10.3969/J.ISSN.1006-768X.2017.04.37 ZHANG Jiyin, XIAO Guoyi, LI Yufei, et al. Drilling difficulties and countermeasures for ultra-deep wells in Jinma-Yazihe structural belt[J]. Drilling & Production Technology, 2017, 40(4): 113–115. doi: 10.3969/J.ISSN.1006-768X.2017.04.37
[11] 肖国益, 胡大梁, 廖忠会, 等. 川西须家河组地层PDC钻头结构参数优化及选型[J]. 石油钻探技术, 2012, 40(3): 28–32. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2012.03.006 XIAO Guoyi, HU Daliang, LIAO Zhonghui, et al. Parameter optimization and selection of PDC bits for Xujiahe Formation in Western Sichuan[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2012, 40(3): 28–32. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2012.03.006
[12] 张平, 贾晓斌, 白彬珍, 等. 塔河油田钻井完井技术进步与展望[J]. 石油钻探技术, 2019, 47(2): 1–8. doi: 10.11911/syztjs.2019051 ZHANG Ping, JIA Xiaobin, BAI Binzhen, et al. Progress and outlook on drilling and completion technologies in the Tahe Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2019, 47(2): 1–8. doi: 10.11911/syztjs.2019051
[13] 于雷, 张敬辉, 李公让, 等. 低活度强抑制封堵钻井液研究与应用[J]. 石油钻探技术, 2018, 46(1): 44–48. YU Lei, ZHANG Jinghui, LI Gongrang, et al. Research and application of plugging drilling fluid with low-activity and high inhibition properties[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2018, 46(1): 44–48.
[14] 蒋官澄, 毛蕴才, 周宝义, 等. 暂堵型保护油气层钻井液技术研究进展与发展趋势[J]. 钻井液与完井液, 2018, 35(2): 1–16. doi: 10.3969/j.issn.1001-5620.2018.02.001 JIANG Guancheng, MAO Yuncai, ZHOU Baoyi, et al. Progress made and trend of development in studying on reservoir protection drilling fluids[J]. Drilling Fluid & Completion Fluid, 2018, 35(2): 1–16. doi: 10.3969/j.issn.1001-5620.2018.02.001
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期刊类型引用(15)
1. 张翔宇，于田田，李爱芬，张仲平，郑万刚，初伟，马爱青，冯海顺. 低渗透夹层分布对正韵律非均质储层渗流规律的影响. 特种油气藏. 2024(05): 102-109 . 
百度学术
2. 余金柱，王嘉鑫，李建辉，达引朋，任佳伟，赵争光，兰倩，王春蕾. 基于微震事件时空分布特征的连续裂缝网络建模方法研究——以致密砂岩储层重复压裂效果评价为例. 地球物理学进展. 2024(06): 2275-2285 . 百度学术
3. 张腾换，张涛，王同丁，唐凡，王燕，张煜. 高含水油井双向调堵剂性能评价及工艺参数优化. 应用化工. 2024(11): 2528-2532 . 百度学术
4. 段鹏辉，李向平，白晓虎，雷冠宇，黄婷，董奇. 裂缝性水淹油井梯次充填深部堵水延长措施有效期方法. 石油钻采工艺. 2024(04): 466-478 . 百度学术
5. 高明，王学洲，李涛，杨智. 油田压裂活动中低渗透技术的应用. 中国石油和化工标准与质量. 2023(06): 173-175 . 百度学术
6. 孙凤林，魏子扬，朱立国，吴清辉，张艳辉，左清泉. 高强度无机复合高温堵剂体系研究. 精细与专用化学品. 2023(04): 24-26 . 百度学术
7. 唐可，赵勇，李凯，宁朦，蒲万芬，田开平. 致密油藏压裂井气驱暂堵调剖剂研制与评价. 特种油气藏. 2023(02): 161-167 . 百度学术
8. 肖杭州. CL区块登娄库组致密砂岩气藏压裂液体系适应性评价. 特种油气藏. 2023(03): 143-147 . 百度学术
9. 张亚楠，张荣军，张超，林鹏，丁乾申. 新型延迟交联堵水剂体系的制备及性能评价. 应用化工. 2023(07): 2080-2083 . 百度学术
10. 蒲堡萍，魏建光，周晓峰，尚德淼. 基于机器学习的低渗透砂岩聚合物驱采收率预测. 科学技术与工程. 2023(28): 12045-12056 . 百度学术
11. 赵文景，王敬，钱其豪，于春磊，张民，刘慧卿，黄义涛. 非均质油藏水驱优势渗流通道演化规律. 断块油气田. 2023(05): 847-857 . 百度学术
12. 邹龙庆，何怀银，杨亚东，龚新伟，肖剑锋，苌北. 页岩气水平井暂堵球运移特性数值模拟研究. 石油钻探技术. 2023(05): 156-166 . 本站查看
13. 余金柱. 低渗透油田压裂技术及发展趋势. 中国石油和化工标准与质量. 2023(21): 175-177 . 百度学术
14. 张天涯. 高含水率油藏人工强边水驱技术研究. 石油化工应用. 2022(10): 13-18 . 百度学术
15. 马虹，段斌. VOCs尾气光催化治理技术研究进展与文献计量学分析. 石油化工应用. 2022(10): 10-12+18 . 百度学术
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