Processing math: 20%

随钻方位侧向电阻率测井电极系设计及响应模拟

艾昆, 韩玉娇, 高源

艾昆,韩玉娇,高源. 随钻方位侧向电阻率测井电极系设计及响应模拟[J]. 石油钻探技术,2024,52(3):127-136. DOI: 10.11911/syztjs.2023118
引用本文: 艾昆,韩玉娇,高源. 随钻方位侧向电阻率测井电极系设计及响应模拟[J]. 石油钻探技术,2024,52(3):127-136. DOI: 10.11911/syztjs.2023118
AI Kun, HAN Yujiao, GAO Yuan. Electrode system design and response simulation of azimuthal lateral resistivity logging while drilling [J]. Petroleum Drilling Techniques, 2024, 52(3):127-136. DOI: 10.11911/syztjs.2023118
Citation: AI Kun, HAN Yujiao, GAO Yuan. Electrode system design and response simulation of azimuthal lateral resistivity logging while drilling [J]. Petroleum Drilling Techniques, 2024, 52(3):127-136. DOI: 10.11911/syztjs.2023118

随钻方位侧向电阻率测井电极系设计及响应模拟

基金项目: 国家重点研发计划课题“井筒稳定性闭环响应机制与智能调控方法”(编号:2019YFA0708303)资助。
详细信息
    作者简介:

    艾昆( 1976—) ,男,河南辉县人,1998 年毕业于重庆大学精密仪器专业,2019年获中国地质大学(武汉)地质工程专业博士学位,高级工程师,主要从事油气井钻完井、储层改造等技术研究和科技管理工作。E-mail:aik.oshb@sinopec.com

    通讯作者:

    韩玉娇,hanyj.sripe@sinopec.com

  • 中图分类号: TE927

Electrode System Design and Response Simulation of Azimuthal Lateral Resistivity Logging While Drilling

  • 摘要:

    高阻地层水平井电缆施工风险大,测井数据缺失严重,制约了精准地质导向施工和优质储层钻遇。为此,提出了一种基于非接触耦合原理的新型随钻方位侧向电阻率测井电极系,该电极系具有径向、纵向和周向探测能力。利用三维有限元模拟方法,考察了井眼尺寸、冲洗带电阻率、地层倾角、层厚及围岩电阻率对探测结果的影响,确定了电极系尺寸和探测特性,并建立了环境影响校正模版。模拟结果表明,螺绕环激励式随钻方位侧向电阻率仪器探测深度较浅,总体小于电缆式侧向仪器,但随钻过程中受侵入影响较小,能够满足随钻测井需求,有较好的纵向分层能力,高阻地层条件下也可以分辨0.5 m薄层;借助四方位测量能较好识别高阻、低阻异常体位置并确定地层倾向。研究结果对随钻方位侧向测井仪结构参数设计及高阻储层勘探具有重要的指导意义。

    Abstract:

    Wireline logging in horizontal wells in high resistivity formations faces high risk,and its logging data are subject to serious lackage, which restricts accurate geosteering drilling and high-quality reservoir identification. Therefore, a novel electrode system of azimuthal lateral resistivity logging while drilling based on the non-contact coupling principle was proposed, with radial, longitudinal, and circumferential detection abilities. The effects of wellbore size, flushed zone resistivity, formation inclination, layer thickness, and surrounding rock resistivity on the detection results were investigated by using the three-dimensional finite element simulation method. The electrode system size and detection characteristics were determined, and the ambient impact calibration diagram was established. The simulation results show that the toroidal coil excitation instrument for azimuthal lateral resistivity logging while drilling has a shallow detection depth, which is generally less than that of the cable-type instrument, but it is less affected by intrusion during the drilling process. It can meet the needs of logging while drilling, has good longitudinal zone identification ability, and can define 0.5 m thin layers under the condition of high resistivity formation. With the help of quad azimuthal measurement, the position of high and low resistivity abnormal bodies can be well identified, and the formation inclination can be determined. The research results have important guiding significance for the structural parameter design of instruments for azimuthal lateral logging while drilling and exploring for high resistivity reservoirs.

  • 随钻电阻率测井仪器能够实时提供地层电阻率信息,提高勘探作业效率和优质储层钻遇率,被广泛应用于地质导向和复杂地层评价[14]。随钻电阻率仪器按发射源类型可分为电流型(侧向电阻率)和电磁波型(感应电阻率、电磁波电阻率),其中,随钻电磁波电阻率发展迅速,已成为主流的随钻电阻率测井仪器[58],但其电阻率动态测量范围较小,难以满足高电阻率地层的探测需求。

    为满足高阻地层的地质导向和储层实时评价需求,国内外油服公司相继推出了集成像和多条电阻率测量于一体的随钻侧向类电阻率仪器。这类仪器的电流聚焦方式主要有直接给钻铤供电的电极型聚焦和基于螺绕环发射的感应电流型聚焦2种。由于电极型侧向测井仪器的电极较易磨损且加工工艺难度大,现有随钻侧向电阻率类测井仪器大多采用感应电流聚焦原理,国外该类测井的仪器代表性有斯伦贝谢公司的RAB、Geo Vision(GVR)和Micro Scope系列,哈里伯顿公司的AFR,美国CBG公司的GRT[913]。国内中国石油测井公司推出了随钻电极电流型(双侧向)电阻率测井仪样机DLR[5]。在随钻侧向电阻率测量原理和数值模拟方面,朱军等人[14]模拟了GRT随钻侧向电阻率仪器的响应特性,指出该仪器受围岩影响严重,需要通过数值模拟优化电极相对位置;李铭宇等人[15]模拟了螺绕环激励式随钻侧向测井仪的响应特征及仪器结构参数对测量信号强度的影响;李安宗等人[16]通过二维和三维有限元数值模拟计算,分析了方位侧向电阻率仪器的探测特性,但未说明利用三维有限元法模拟如何简化激励源;李新等人[17]研究了多模式随钻高分辨率电阻率成像仪器的探测特性。

    目前国内关于随钻感应电流型侧向测井仪器的理论研究和制造尚处于起步阶段,关于其在高阻地层条件下的响应特性研究更是少之又少,借助数值模拟手段对随钻感应电流型侧向测井仪器进行研究十分必要。为此,笔者提出一种新型随钻方位侧向电阻率测井电极系,基于螺绕环发射聚焦和非接触耦合原理可实现4个方位电阻率的测量。将螺绕环等效成一对延长的电压偶极子,采用有限元模拟算法模拟不同地层条件下的电极系响应特性并优化源距、接收极板长度等电极系结构参数,考察围岩、层厚等环境影响规律,建立电阻率校正图版,以期为随钻方位侧向测井仪结构参数设计及高阻储层勘探提供理论指导和技术支持。

    随钻方位侧向电阻率测井电极系结构如图1所示,与传统的电极型随钻侧向测井仪不同,该电极系结构采用螺绕环激励方式测量,电极系主要由发射螺绕环和4个接收极板组成。视钻铤为导体,对发射螺绕环通以低频交流电,螺绕环上部钻铤和下部钻铤分别形成正负等量电压。电流从下部钻铤出发,流经井眼和地层,最终回到上部钻铤形成闭合回路。在钻铤底部均匀放置4个极板(间隔90°),配合螺绕环用于接收回路电流,实现4个方位的电阻率测量。

    图  1  螺绕环激励式随钻侧向方位电阻率测井电极系结构示意
    Figure  1.  Structure of toroidal coil excitation electrode system for azimuthal lateral resistivity logging while drilling

    实际测量过程中,由于测量频率低,可忽略频率影响,将螺绕环等效为延伸的电压偶极子[1819]。发射器下方的电压极子相当于电流源,发射器上方的电压极子起到回流的作用,因此可以将螺绕环激励源等效为常规直流模式进行模拟,利用欧姆定律计算地层视电阻率:

    Ra=kUI (1)

    式中:Ra为视电阻率,Ω·m;k为仪器常数;U为发射螺绕环在钻铤上形成的电压差,V;I为下接收极板中的螺绕环采集到的轴向电流,A。

    采用三维有限元数值模拟方法计算随钻侧向方位电阻率测井响应,地层模型如图2所示,将地层划分为井眼、侵入带、原状地层和围岩4部分。

    图  2  地层模型示意
    Figure  2.  Formation model

    在直角坐标系下,地层电阻率R的电位场u(x,y,z)满足下面泛函表达式[20]

    F(u)=12 (2)

    式中:F(u)为u(x, y, z)的泛函;Ω为求解区域;UE为钻铤上的电压,V;IE为接收极板接收到的电流,A。

    通过对其离散化,可得到求解的刚度矩阵。电阻率R的分布满足[21]

    R=\left\{\begin{array}{l}{R}_{\text{m}},\;\;在井眼中\\ {R}_{\text{i}},\;\;在侵入带中\\ {R}_{\text{t}},\;\;在原状地层中\\ {R}_{\text{s}},\;\;在围岩层中 \end{array}\right. (3)

    式中:Rm为钻井液电阻率,Ω·m;Ri为侵入带电阻率,Ω·m;Rt为原状地层电阻率,Ω·m;Rs为围岩电阻率,Ω·m。

    无限大地层和钻铤表面电位满足边界条件:

    \left\{\begin{array}{l}u=0,\;\;无限大地层\\ u=C,\;\;发射螺绕环下方钻铤表面\end{array}\right. (4)

    式中:C为固定常数,表征螺绕环在钻铤上所感应电压,计算中取1。

    引入伪几何因子理论,视电阻率可以视为侵入带和原状地层两者的贡献之和,定义伪几何因子为侵入带电阻率对视电阻率的相对贡献,定义伪几何因子FPG为0.5时的侵入半径为仪器的探测深度。

    {F_{{\mathrm{PG}}}} = \frac{{{R_{\text{a}}} - {R_{\text{t}}}}}{{{R_{\text{i}}} - {R_{\text{t}}}}} (5)

    式中:FPG为伪几何因子,表示侵入带电阻率对视电阻率的相对贡献。

    假设地层纵向均匀,模拟低侵地层,设置钻井液电阻率Rm=0.1 Ω·m,侵入带电阻率Ri=1 Ω·m,原状地层电阻率Rt=10 Ω·m,源距分别取0.25,0.50,0.75,1.00,1.25,1.50,1.75和2.00 m,模拟仪器的视电阻率。

    模拟伪几何因子随侵入带半径变化的情况,结果如图3所示。从图3可以看出,随着源距增加,仪器探测深度逐渐增加。源距太大不但会使所接收信号变弱,同时需增加井下仪器长度,不利于下井仪器的设计和测井工作的开展。考虑到主流测井仪器的主要探测深度为0.2~0.5 m,建议源距选取1.25~1.50 m,对于电阻率低于10 Ω·m的低阻地层,探测深度可达到0.3~0.4 m。

    图  3  径向积分几何因子曲线
    Figure  3.  Curve of radial integral geometric factor

    通过纵向分辨率性能确定接收极板长度。假设无侵入条件下,设置钻井液电阻率Rm=0.1 Ω·m,围岩电阻率Rs=100 Ω·m,原状地层电阻率Rt=10 Ω·m,目的层厚度分别为0.1,0.2,0.3,0.4,0.5,0.6,0.7和0.8 m,接收极板长度分别为19.05,25.40,31.75,38.10,44.45和50.80 cm,测井仪器在模型中的测井响应结果如图4所示。

    图  4  连续薄互层中的测井响应
    Figure  4.  Log response in a continuous thin interbed layer

    测井仪器在薄层中受围岩影响较大,当层厚小于0.2 m时,受低阻围岩影响,模拟所获视电阻率远小于地层真实电阻率,难以反映薄层真实层厚和电性特性。总体来说,随着接收极板长度增大,地层分辨能力降低。考虑到主流仪器的纵向分辨率为0.2~0.4 m,仪器设计以0.3 m薄层为标准,由模拟结果可知,接收极板取25.40 cm或31.75 cm均能较好分辨0.3 m薄层,建议接收极板长度选取25.40~31.75 cm。

    通过对异常体的方位分辨能力确定接收极板弧度,模拟高阻地层条件下的球形低阻异常体,其地层模型如图5所示,模型中异常体球心距离井筒0.2 m,异常体直径d=0.2 m,Rt=2 500 Ω·m,异常体电阻率为100 Ω·m,接收极板弧度m分别为90°,60°,45°和18°,仪器自下而上移动的视电阻率模拟结果见图6

    图  5  方位分辨能力地层模型
    Figure  5.  Formation model of azimuthal discrimination capability
    图  6  方位电阻率响应特征
    Figure  6.  Characteristics of azimuthal resistivity response

    黑色线代表1号极板正对异常体,在异常体位置有最大低阻异常;2号和3号极板电阻率基本重合,低阻异常幅度小于1号极板;4号极板由于距离低阻异常体较远,因此基本呈一条直线,几乎探测不到低阻异常体。总体来说,该仪器的四方位测量原理设计对低阻异常有较好的探测能力,虽然极板弧度变小会增加探测能力,但总体影响不大。因此,兼顾仪器硬件制造工艺和信号强度,建议极板弧度选取30°~45°。

    通过模拟分析,确定了仪器的电极系结构(见图7),源距选取1.25~1.50 m,极板长度取31.75~38.10 cm,极板弧度取30°~45°。

    图  7  最佳仪器结构设计
    Figure  7.  Design of optimal instrument structure

    在确定仪器最佳结构的基础上,分析仪器在不同对比度地层中的探测特性,探究其高阻地层测量的能力。在实际模拟过程中,源距选取1.4 m,极板长度取31.75 cm,极板弧度m取45°。

    设定地层纵向均匀,Rm=0.1 Ω·m,Ri=1 Ω·m,Rt分别为10,50,100,1 000,2 000和10 000 Ω·m,伪几何因子随侵入带半径变化情况模拟结果见图8

    图  8  不同地层对比度下的伪几何因子变化情况
    Figure  8.  Variations of pseudo-geometric factors under different formation contrasts

    图8可知:当地层对比度Rt/Ri分别为10,50,100,1 000,2 000和10 000时,探测深度模拟结果依次为0.3,0.23,0.2,0.18,0.15 和0.11 m;随着地层对比度增加,探测深度越来越浅,当原状地层电阻率达到10 000 Ω·m时,探测深度仅为0.11 m。此类螺绕环激励式随钻侧向测井仪与电极型侧向测井仪相比,探测深度更小,主要是由于螺绕环的聚焦效果比环状电极差,但考虑到仪器在实际随钻测量过程中主要为实时测量,受侵入带的影响较小,因此该探测深度可以满足随钻测井的探测需求。

    设定地层无侵入,Rm=0.1 Ω·m,Rs=10 Ω·m,Rt分别为0.1,1,10,100,1 000和10 000 Ω·m,即地层对比度Rt/Ri分别为0.01,0.1,1,10,100和1 000,仪器在模型中的测井响应结果如图9所示。当原状地层电阻率高达10 000 Ω·m,相比目的层低阻条件对薄层的分辨能力有所降低,但也能较好地分辨0.5 m薄层。此外,仪器在低阻层段(围岩)处的视电阻率与真电阻率不完全相等,这主要是因为受上下高阻或低阻层的影响。曲线出现不对称尖峰的原因是仪器在进行侧向测量时并没有进行补偿。因此,可以在进行结构设计时,考虑对电流进行补偿优化。

    图  9  不同地层对比度下连续薄互层中的测井响应
    Figure  9.  Log response in a continuous thin interbed layer under different formation contrasts

    为了探究仪器的方位探测能力,在无限大高阻地层中放入球体异常体,设置Rt=20 000 Ω·m,异常体直径为0.5 m,设置异常体电阻率Ry分别为10,100,1000和100 000 Ω·m,模拟不同电阻率对比度条件下4个方位的电阻率,结果如图10所示。仪器在不同地层和异常体电阻率对比度和电阻率异常类别条件下均能较好地对异常体进行识别,即地层和异常体电阻率对比度和电阻率异常类别对仪器周向探测能力的影响不明显。

    图  10  不同地层对比度方位电阻率响应模拟结果
    Figure  10.  Simulation results of azimuthal resistivity response under different formation contrasts

    当地层倾斜时,由于井筒与地层界面有一定夹角,会使一部分电流流入围岩中,导致测量结果出现偏差。设定井眼直径d=12.065 cm,Rm=0.1 Ω·m,Rs=1 Ω·m,Rt=10 Ω·m,倾斜地层厚度为2 m,设定地层倾角(θ)分别为0°,20°,40°,50°,60°,70°,80°和90°,模拟随钻方位侧向电阻率仪在地层模型中的测井响应特征,利用4个方位电极合成的平均电阻率曲线如图11所示。

    图  11  倾斜地层4个方位电极合成电阻率响应
    Figure  11.  Synthetic resistivity response of four azimuthal electrodes in inclined formation

    由于未做电流补偿,会出现层界面一侧视电阻率偏小、另一侧视电阻率偏大的不对称分布。随着地层倾角增大,两侧电阻率差异性明显增强,且地层界面的拐点处变得越来越平滑,分层能力降低。总体来说,地层倾角小于40°时,可以较为真实地反映地层实际厚度;随着地层倾角增大,目的层视厚度增大,当倾斜角为70°时,目的层视厚度已是真实厚度的3倍。

    同时,根据方位电极提供的4方位电阻率曲线变化规律可以大致判断地层的倾斜方向。设定极板1、极板2、极板3和极板4分为对应正东、正南、正西和正北方向,以80°倾角为例,4条方位电阻率曲线模拟结果如图12所示。图中极板3测量的方位电阻率曲线最先发生变化,表明极板3首先与倾斜地层接触,随后极板2和极板4测量的方位电阻率曲线发生变化,且2条曲线完全重合,说明极板2和4距离地层同样远,极板1测量的方位电阻率曲线最后发生变化,说明极板1最后与倾斜地层分离。据此可以判断地层的倾斜方向为正西方向。

    图  12  80°倾斜地层中4个方位电极的电阻率响应
    Figure  12.  Resistivity response of four azimuthal electrodes in the inclined formation with an inclination angle of 80°

    与电缆测井类似,随钻测井在测量过程中仍然会受到井眼、围岩和钻井液侵入等测量环境的影响。由于随钻类仪器基本是实时测量的,受侵入影响不大,因此,主要对仪器测量结果受井眼、围岩等的影响开展分析。

    计算井眼校正图版时,暂不考虑围岩和钻井液侵入的影响。设定Rm分别为0.2和20.0 Ω·m,井眼直径从15.24 cm变化至40.64 cm,水基钻井液和油基钻井液条件下的模拟结果如图13所示。井眼直径越大,井眼校正系数越大。当Ra/Rm>1时,除井径40.64 cm条件下,视电阻率受井眼影响较为稳定。总体而言,仪器在ϕ15.24~ϕ25.40 cm井眼内,且Ra/Rm>1时,视电阻率校正系数均在20%以内,具有较好的井眼适用性。

    图  13  井眼校正图版
    Figure  13.  Borehole calibration diagram

    计算围岩校正图版时,不考虑井眼和钻井液侵入的影响。设定目的层厚度分别为0.1,0.2,0.3,0.4,0.5,0.6,0.7和0.8 m,围岩电阻率Rs分别取10,1 000和20 000 Ω·m,原状地层电阻率Rt分别为1,2,5,10,50,100,200,500,1 000和2 000 Ω·m,模拟结果如图14所示。无论是低阻地层还是高阻地层,当目的层厚小于2.0 m时,视电阻率均受围岩影响较大。当目的层厚大于2.0 m时,围岩影响基本可以忽略,视电阻率与地层真实电阻率基本相同,基本无需校正。对于特定围岩电阻率模型,地层电阻率与围岩电阻率差异越大,视电阻率校正系数越大。

    图  14  围岩−层厚校正图版
    Figure  14.  Calibration diagram of surrounding rock–layer thickness

    1)基于仪器各项探测特性模拟,确定了基于非接触耦合原理的新型随钻方位侧向电阻率测井电极系的最佳结构参数,源距选取1.25~1.50 m,极板长度取31.75~38.10 cm,极板弧度取30°~45°。

    2)由于随钻侧向电阻率仪器在实际测量过程中受侵入影响较小,所设计仪器探测深度能够满足高阻地层的探测需求,对高阻地层有较强纵向分辨能力,同时能较好识别异常体方位和确定地层倾向。

    3)所设计仪器受井眼的影响较小,具有较好的井眼适用性,无论是高阻还是低阻地层,当目的层厚度大于2.0 m时,围岩的影响基本可以忽略,无需进行校正。

  • 图  1   螺绕环激励式随钻侧向方位电阻率测井电极系结构示意

    Figure  1.   Structure of toroidal coil excitation electrode system for azimuthal lateral resistivity logging while drilling

    图  2   地层模型示意

    Figure  2.   Formation model

    图  3   径向积分几何因子曲线

    Figure  3.   Curve of radial integral geometric factor

    图  4   连续薄互层中的测井响应

    Figure  4.   Log response in a continuous thin interbed layer

    图  5   方位分辨能力地层模型

    Figure  5.   Formation model of azimuthal discrimination capability

    图  6   方位电阻率响应特征

    Figure  6.   Characteristics of azimuthal resistivity response

    图  7   最佳仪器结构设计

    Figure  7.   Design of optimal instrument structure

    图  8   不同地层对比度下的伪几何因子变化情况

    Figure  8.   Variations of pseudo-geometric factors under different formation contrasts

    图  9   不同地层对比度下连续薄互层中的测井响应

    Figure  9.   Log response in a continuous thin interbed layer under different formation contrasts

    图  10   不同地层对比度方位电阻率响应模拟结果

    Figure  10.   Simulation results of azimuthal resistivity response under different formation contrasts

    图  11   倾斜地层4个方位电极合成电阻率响应

    Figure  11.   Synthetic resistivity response of four azimuthal electrodes in inclined formation

    图  12   80°倾斜地层中4个方位电极的电阻率响应

    Figure  12.   Resistivity response of four azimuthal electrodes in the inclined formation with an inclination angle of 80°

    图  13   井眼校正图版

    Figure  13.   Borehole calibration diagram

    图  14   围岩−层厚校正图版

    Figure  14.   Calibration diagram of surrounding rock–layer thickness

  • [1] 李辉,鄢志丹,刘长波,等. 随钻方位电阻率测井仪器响应数值模拟[J]. 中国石油大学学报(自然科学版),2019,43(1):42–52.

    LI Hui, YAN Zhidan, LIU Changbo, et al. Numerical simulation of azimuthal resistivity LWD instrument responses[J]. Journal of China University of Petroleum(Edition of Natural Science), 2019, 43(1): 42–52.

    [2] 陈华,范宜仁,邓少贵,等. 水平井中随钻电阻率实时确定地层界面方法[J]. 吉林大学学报(地球科学版),2011,41(5):1623–1629.

    CHEN Hua, FAN Yiren, DENG Shaogui, et al. Methods for real-time determination of formation boundary with LWD resistivity logs in horizontal wells[J]. Journal of Jilin University(Earth Science Edition), 2011, 41(5): 1623–1629.

    [3] 吴进波,陈鸣,孙殿强,等. 随钻地层测试在大斜度井油基钻井液中的应用[J]. 石油钻采工艺,2022,44(2):178–185.

    WU Jinbo, CHEN Ming, SUN Dianqiang, et al. Application of formation testing while drilling in highly deviated wells with oil-based drilling fluid[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2022, 44(2): 178–185.

    [4] 吴柏志,杨震,郭同政,等. 多尺度随钻方位电磁波测井系统响应特征研究[J]. 石油钻探技术,2022,50(6):7–13.

    WU Baizhi, YANG Zhen, GUO Tongzheng, et al. Response characteristics of logging while drilling system with multi-scale azimuthal electromagnetic waves[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2022, 50(6): 7–13.

    [5] 朱军,杨善森,刘刚,等. 随钻双侧向电阻率测井响应数值模拟分析[J]. 测井技术,2017,41(2):146–150.

    ZHU Jun, YANG Shansen, LIU Gang, et al. Numerical analysis of logging responses for dual laterolog resistivity logging-while-drilling tool[J]. Well Logging Technology, 2017, 41(2): 146–150.

    [6] 朱祖扬. 随钻声波远探测声波速度成像数值模拟与试验[J]. 石油钻探技术,2022,50(6):35–40.

    ZHU Zuyang. Numerical simulation and test of velocity imaging for remote detection acoustic logging while drilling[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2022, 50(6): 35–40.

    [7] 刘天淋,岳喜洲,李国玉,等. 超深探测随钻电磁波测井地质信号特性研究[J]. 石油钻探技术,2022,50(6):41–48.

    LIU Tianlin, YUE Xizhou, LI Guoyu, et al. Study over the geo-signal properties of ultra-deep electromagnetic wave logging while drilling[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2022, 50(6): 41–48.

    [8] 孙志峰,仇傲,金亚,等. 随钻多极子声波测井仪接收声系的优化设计与试验[J]. 石油钻探技术,2022,50(4):114–120.

    SUN Zhifeng, QIU Ao, JIN Ya, et al. Optimal design and experimental study of the receiver sonde in multipole acoustic LWD tools[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2022, 50(4): 114–120.

    [9]

    REZMER-COOPER I, BRATTON T, KRABBE H. The use of resistivity-at-the-bit images and annular pressure while drilling in preventing drilling problems[J]. SPE Drilling & Completion, 2001, 16(1): 35–42.

    [10]

    TRIBE I, HOLM G, HARKER S, et al. Optimized horizontal well placement in the Otter Field, North Sea using new formation imaging while drilling technology[R]. SPE 83968, 2003.

    [11]

    ORTENZI L, DUBOURG I, VAN OS R, et al. New azimuthal resistivity and high-resolution imager facilitates formation evaluation and well placement of horizontal slim boreholes[R]. SPWLA-2011-LLL, 2011.

    [12]

    PRAMMER M G, MORYS M, KNIZHNIK S, et al. Field testing of an advanced LWD imaging resistivity tool[R]. SPWLA-2007-AA, 2007.

    [13] 张海波,窦修荣,王志国,等. 国外随钻成像技术研究进展及展望[J]. 国外测井技术,2019,40(5):28–32.

    ZHANG Haibo, DOU Xiurong, WANG Zhiguo, et al. The research progress and prospects of imaging while drilling technology[J]. World Well Logging Technology, 2019, 40(5): 28–32.

    [14] 朱军,李安宗,陈鹏,等. GRT随钻侧向电阻率测井响应数值模拟研究[C]//第十八届测井年会论文集. 北京:中国石油学会,2013:61-70.

    ZHU Jun, LI Anzong, CHENG Peng, et al. Numerical simulation study of GRT lateral resistivity logging response with drilling[C]//Collected Papers of the 18th Annual Well Logging Conference. Beijing: Chinese Petroleum Society, 2013: 61-70.

    [15] 李铭宇,柯式镇,康正明,等. 螺绕环激励式随钻侧向测井仪测量强度影响因素及响应特性[J]. 石油钻探技术,2018,46(1):128–134.

    LI Mingyu, KE Shizhen, KANG Zhengming, et al. Influence factors of measured signal intensity and the response characteristics of the toroidal coil excitation LWD laterolog instrument[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2018, 46(1): 128–134.

    [16] 李安宗,李启明,朱军,等. 方位侧向电阻率成像随钻测井仪探测特性数值模拟分析[J]. 测井技术,2014,38(4):407–410. doi: 10.3969/j.issn.1004-1338.2014.04.006

    LI Anzong, LI Qiming, ZHU Jun, et al. Numerical analysis of logging responses for LWD azimuthal laterolog resistivity imaging tool[J]. Well Logging Technology, 2014, 38(4): 407–410. doi: 10.3969/j.issn.1004-1338.2014.04.006

    [17] 李新,倪卫宁,米金泰,等. 一种基于非接触耦合原理的新型随钻微电阻率成像仪器[J]. 中国石油大学学报(自然科学版),2020,44(6):46–52.

    LI Xin, NI Weining, MI Jintai, et al. A novel high-resolution resistivity imaging while drilling tool based on contactless coupling[J]. Journal of China University of Petroleum (Edition of Natural Science), 2020, 44(6): 46–52.

    [18]

    GIANZERO S, CHEMALI R, LIN Y Y, et al. A new resistivity tool for measurement-while-drilling[R]. SPWLA-1985-A, 1985.

    [19] 闫伟,孟祥龙,冯永存,等. 砂砾岩电阻率与岩石力学参数相关性研究[J]. 石油钻采工艺,2022,44(1):9–14.

    YAN Wei, MENG Xianglong, FENG Yongcun, et al. Study on correlation between glutenite resistivity and rock mechanical parameters[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2022, 44(1): 9–14.

    [20] 李大潜,郑宋穆,谭永基,等. 有限元素法在电测井中的应用[M]. 北京:石油工业出版社,1980.

    LI Daqian, ZHENG Songmu, TAN Yongji, et al. Application of finite element method in electrical logging[M]. Beijing: Petroleum Industry Press, 1980.

    [21]

    WANG H M, SHEN L C, ZHANG G J. Dual laterolog response in 3-D environments[R]. SPWLA-1998-X, 1998.

  • 期刊类型引用(26)

    1. 魏玲. 桥式同心配水器结构优化及其在南堡油田的应用. 石油工业技术监督. 2024(01): 57-60 . 百度学术
    2. 王竞崎. 分层注水井全电控测试技术完善与应用. 石油矿场机械. 2024(04): 57-62 . 百度学术
    3. 张福涛. 同心分注井在线电动验封仪研制及应用. 石油地质与工程. 2024(04): 101-104+111 . 百度学术
    4. 刘义刚,刘长龙,张磊,张乐,薛德栋,徐元德. 海上油田压力波控制高效测调注水技术. 中国海上油气. 2024(05): 137-145 . 百度学术
    5. 王涛,李尧,何辉. 考虑压力约束的精细分层注水耦合调配模型. 石油钻探技术. 2023(02): 95-101 . 本站查看
    6. 刘建升,牛晨辉,程翔,于洋. 智能分层采油技术在姬塬油田H油藏的应用. 石油化工应用. 2023(04): 76-79 . 百度学术
    7. 孟祥海,刘义刚,陈征,张乐,蓝飞,张志熊,陈华兴. 小通径注水井测调一体化分注技术研究及应用. 钻采工艺. 2022(01): 95-100 . 百度学术
    8. 佟音,金振东,刘军利,张伟超,李井慧,郭颖. 大庆油田缆控分层注水技术研究及应用. 石油科技论坛. 2022(03): 94-99+105 . 百度学术
    9. 杨玲智,周志平,杨海恩,姬振宁. 桥式同心井下恒流分层注水技术. 石油钻探技术. 2022(04): 104-108 . 本站查看
    10. 王超. 偏心分层注水井一体化验封测调工具研制. 石油矿场机械. 2021(01): 73-76 . 百度学术
    11. 毕天琪,杨晓东,田东海,牟燕. 智能分注分层流量自动比对测试技术研究与应用. 油气田地面工程. 2021(02): 11-14+21 . 百度学术
    12. 郭颖,朱振坤,金振东,李井慧,周宇鹏. 自动测调配水器设计及研制. 化学工程与装备. 2021(01): 135-137 . 百度学术
    13. 贾贻勇,李永康. 胜坨油田套损井分层注水及测调技术. 石油钻探技术. 2021(02): 107-112 . 本站查看
    14. 李永康. 分注管柱寿命影响因素分析及延寿对策初探. 石油工业技术监督. 2021(05): 1-4 . 百度学术
    15. 李鹏伟,王建宁,姜燕,苏毅,张旭,赵非,陈军政. 桥式同心分注井验封测调一体化工具研制及应用. 石油矿场机械. 2021(05): 84-89 . 百度学术
    16. 何海峰. 胜利海上疏松砂岩油藏分层防砂分层采油技术. 石油钻探技术. 2021(06): 99-104 . 本站查看
    17. 杨玲智,刘延青,胡改星,申晓莉,毕福伟. 长庆油田同心验封测调一体化分层注水技术. 石油钻探技术. 2020(02): 113-117 . 本站查看
    18. 郭宏峰,杨树坤,段凯滨,季公明,史景岩,安宗辉. 渤海油田可反洗测调一体分层注水工艺. 石油钻探技术. 2020(03): 97-101 . 本站查看
    19. 肖国华,黄晓蒙,李会杰,关海峰. 直读测调偏心恒流配水器研制. 特种油气藏. 2020(05): 151-156 . 百度学术
    20. 谢宇. 压力波无线智能分注工艺研究. 采油工程. 2020(04): 49-54+81-82 . 百度学术
    21. 贾庆升,任从坤,张福涛,王向东,刘艳霞,张剑. 海上油田长效精细分注技术研究与应用. 石油机械. 2019(04): 84-89 . 百度学术
    22. 贾庆升. 无线智能分层注采技术研究. 石油机械. 2019(07): 99-104 . 百度学术
    23. 刘义刚,陈征,孟祥海,张乐,蓝飞,宋鑫. 渤海油田分层注水井电缆永置智能测调关键技术. 石油钻探技术. 2019(03): 133-139 . 本站查看
    24. 赵全民,何汉平,何青水,陈向军,王宝峰. 哈萨克斯坦SIPC油田开发主要问题与技术对策. 石油钻探技术. 2019(04): 92-96 . 本站查看
    25. 杨丽娟. 电磁流量计在油田注水计量中的应用研究. 中国设备工程. 2019(23): 204-205 . 百度学术
    26. 任从坤. 清砂解堵反洗装置研制与应用. 石油矿场机械. 2018(06): 65-67 . 百度学术

    其他类型引用(4)

图(14)
计量
  • 文章访问数:  192
  • HTML全文浏览量:  25
  • PDF下载量:  86
  • 被引次数: 30
出版历程
  • 收稿日期:  2023-02-18
  • 修回日期:  2024-01-03
  • 录用日期:  2024-01-20
  • 网络出版日期:  2024-01-28
  • 刊出日期:  2024-05-24

目录

/

返回文章
返回