Ductile Nano-Cement Slurry Cementing for Slim-Hole Horizontal Shale Gas Wells
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摘要:
为了提高页岩气小井眼水平井固井质量,保证水泥环压裂封隔效果及压裂后的完整性,研究了纳米增韧水泥浆及其配套技术。采用纤维复配碳纳米管,研制了纳米增韧水泥浆,其形成的水泥石具有低模量、高抗拉的特点。与常规水泥石相比,纳米增韧水泥石的弹性模量降低50.9%,抗压强度提高28.1%,抗拉强度最高可达5.2 MPa。同时,研究了配套的碳纳米管三级混配工艺,解决了大剂量纳米材料易缠绕、难分散的问题,首次实现了碳纳米管水泥浆的现场应用。纳米增韧水泥浆固井试验结果表明,水平段固井质量合格率达98%;采用微地震井中监测技术评价了纳米增韧水泥环封隔效果,压裂过程中设计外区域的微地震事件为0,表明纳米增韧水泥环封隔良好。研究表明,纳米增韧水泥浆可为页岩气高效低成本开发提供技术支撑。
Abstract:To improve the cementing quality of slim-hole horizontal shale gas wells and ensure the sealing effect of the cement sheath while fracturing and the integrity after fracturing, a ductile nano-cement slurry (DNCS) and its associated technologies were studied. The DNCS was developed by using carbon nanotubes compounded with fibers, which had the properties of low elastic modulus and high tensile strength. Compared with conventional cement, the elastic modulus of ductile nano-cement was reduced by 50.9%; the compressive strength was increased by 28.1%; the maximum tensile strength could reach 5.2 MPa. An associated carbon nanotube three-stage mixing technology was studied, which solved the problems of entanglement and difficult dispersion of large doses of nanomaterials, and the field application of carbon nanotube cement slurry was achieved for the first time. The results of the DNCS cementing test show that the qualified ratio of cementing quality in the horizontal section reaches 98%. The sealing effect of the cement sheath was evaluated by borehole microseismic monitoring technology, and the microseismic event in the off-design area during the fracturing process is 0, indicating that the cement sheath is well sealed. The DNCS provides a technical support for the efficient and low-cost development of shale gas.
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Keywords:
- shale gas /
- slim hole /
- cementing /
- carbon nanotubes /
- ductile nano-cement slurry /
- three-stage mixing
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近年来,中国页岩气勘探开发取得重大突破,页岩气探明储量已突破1×1012 m3,页岩气产量已超过200×108 m3,并且呈快速增长趋势[1-5]。鄂尔多斯盆地陆相页岩气资源丰富[6],为进一步提高钻速、降低钻井成本,在目的层开展了ϕ152.4 mm钻头钻进、ϕ114.3 mm套管完井的小井眼钻井试验。与页岩气水平井常用的ϕ215.9 mm钻头、ϕ139.7 mm套管完钻组合相比,水泥环厚度减小50%,水泥石的受力状态、破坏方式也可能发生较大的变化[7]。同时,随着压裂技术快速发展,长水平段+细切割压裂+高强度改造已成为页岩气开发的主要技术,段间距、簇间距大幅减小(最小4 m)[8-9],对套管外水泥环抗破坏能力、建立簇间有效封隔能力都提出了更高的要求。此外,现有页岩气水平井开发实践表明,压裂后套管外水泥环密封失效引起的生产及安全隐患问题也应引起重视[10]。因此,封固页岩气小井眼水平井的水泥浆需进行针对性设计。苏东华等人[11-13]的研究表明,压裂时水泥环易发生拉伸破坏并引发力学完整性失效,水泥环厚度越小,对抗拉强度的需求越高;王涛等人[14-18]研究认为,降低水泥石弹性模量可避免其发生塑性变形,水泥环厚度越小,要求其弹性模量越低;张成金等人[19-21]研究发现,水泥浆中加入纤维后,可以通过裂纹桥连、偏转或纤维拔出等作用来阻止裂纹延伸,提高水泥石的变形能力,降低其弹性模量,增强其韧性,其弹性模量最大降幅可达51.3%以上;刘慧婷等人[22-24]研究了碳纳米管对水泥浆性能的影响,论证了碳纳米管应用于固井水泥的可行性。笔者以纤维水泥浆为基础,复配更小尺寸的碳纳米管,研发了一种低弹性模量、高抗拉强度的纳米增韧水泥浆,通过多尺度(主要是纳米、微米级)孔洞的桥接、充填,提高了水泥环的压裂封隔效果和完整性。同时,为解决碳纳米管存在的分散性差、易团聚的问题[25],研发了三级混配技术,国内外首次实现了碳纳米管水泥浆的现场应用。
1. 纳米增韧水泥浆试验方法
1.1 技术思路
固井水泥石受到外载时变形能力差、脆性较强,添加碳纤维、水镁石纤维和聚丙烯纤维等纤维材料可以提升水泥石的应变、止裂能力,但纤维尺寸较大,对水泥石中纳微米级孔洞的桥接作用较弱。同时,纤维加量大时,泵送水泥浆易堵塞管线,造成憋泵。因此,考虑采取降低纤维加量、复配纳米级碳纳米管的方法,一方面增强纳微米级孔洞的桥接承载及充填效果,另一方面对纤维覆盖的孔洞起到强化作用,在降低弹性模量的同时,提高水泥石的宏观抗拉特性,相关作用示意图见图1(图1中,CNTs为碳纳米管)。
1.2 试验材料及方法
试验所用油井水泥为G级水泥;纤维选用长度5 mm的聚丙烯纤维;碳纳米管为直径40~60 nm、长度8~15 μm的多壁碳纳米管;选用聚合物类降滤失剂、油井水泥分散剂。参考上述材料的研究进展[26],确定纤维加量范围为0~1.00%、碳纳米管加量范围为0~0.06%。不同配方水泥浆关键材料的加量见表1。
表 1 不同配方水泥浆关键材料的加量Table 1. Dosage of key materials for different formulations of cement slurry配方 纤维加量,% CNTs加量,% 降滤失剂
加量,%油井水泥分散剂
加量,%A0 0 0 0.40 0.30 A1 0.50 0 0.40 0.32 A2 0.50 0.02 0.40 0.35 A3 0.50 0.04 0.40 0.40 A4 0.50 0.06 0.40 0.45 A5 1.00 0 0.40 0.32 A6 1.00 0.02 0.40 0.35 A7 1.00 0.04 0.40 0.40 A8 1.00 0.06 0.40 0.45 配制水泥浆前,采用超声波分散仪对碳纳米管进行分散处理,将碳纳米管水溶液经320 W功率超声处理30 min。水泥浆(石)制备及水泥浆常规性能测试参考《油井水泥试验方法》(GB/T 19139—2012),水泥石弹性模量、抗拉强度测试采用《页岩气:固井工程:第2部分:水泥浆技术要求与评价方法》(NB/T 14004.2—2016)中所述方法,水泥石孔径测试采用压汞法,上述测试水泥石的养护条件为80 ℃×20.7 MPa×28 d。
2. 纳米增韧水泥浆性能优化
2.1 弹性模量测试
测试不同水泥石样品的弹性模量,其应力–应变曲线如图2所示(图2中,方框为弹性模量计算取值区域,虚线为曲线斜率)。
由图2可知:配方A0水泥浆未加入纤维和纳米管,其形成水泥石的弹性模量最大,为12.9 GPa,从弹性阶段发展到屈服阶段的时间最短,破裂后应力下降也较快,呈现脆性较大的特点。配方A5水泥浆中的纤维加量最大、无碳纳米管,其形成水泥石的弹性模量最小,且达到屈服强度后仍然有一定的变形能力。配方A1—A4水泥浆形成水泥石的弹性模量分别为7.2,8.8,9.6和11.6 GPa,表明当纤维加量为0.50%时,混入碳纳米管后水泥石的弹性模量增大、弹性降低,但基体的极限承载能力也随之增大,屈服强度增大;配方A5—A8水泥浆中纤维加量为1.00%,其形成水泥石的弹性模量分别为4.7,6.1,6.2和6.5 GPa,与低纤维加量水泥石相比弹性模量显著降低,这与郭小阳等人[27-28]的研究结论一致,纤维可在基体内起到“搭桥”作用,以“拉筋”的方式提高应变,在受力过程中起到传递和消散应力的作用,延缓了裂纹的延伸速度,受外载时应力应变曲线变缓,弹性模量降低。在水泥浆中纤维加量高时混入碳纳米管,形成水泥石弹性模量的增幅较小,其显著优势是大幅提升了水泥石的差应力(被破坏时的极限承载力)。纤维加量越大,与碳纳米管的协同作用越好,水泥石差应力的提升效果越明显。参考NB/T 14004.2—2016中页岩气压裂水平井水泥石弹性模量应小于8 GPa的要求, 配方A1、A5、A6、A7和A8能够满足要求。
2.2 配方优选
测试配方A1,A5,A6,A7和A8水泥浆形成水泥石的抗压强度、抗拉强度,并与常规水泥石(配方A0)进行对比,结果如图3所示。
由图3可知:纤维加量为0.50%、无碳纳米管时(配方A1),水泥石的抗压强度较高,但其抗拉强度较低,不利于增韧止裂;纤维加量提高至1.00%、无碳纳米管(配方A5)和碳纳米管低加量(配方A6和A7)时,水泥石的抗拉强度较低,存在一定的拉伸破坏风险;0.06%碳纳米管与1.00%纤维复配(配方A8)后,其抗拉强度较高。分析认为,这主要是因为纤维与碳纳米管在更细微尺度方面的联合作用,裂纹桥连的尺度从微米级细化至纳米级,实现了2种材料的优势互补,提高了水泥石的韧性,这是碳纳米管与纤维复配的巨大优势。因此,选择配方A8的水泥浆作为该区域小井眼水平井固井水泥浆,与常规水泥石相比,该水泥浆水泥石的抗压强度提高28.1%,抗拉强度达到了5.2 MPa。
2.3 机理分析
水泥石是一种多孔材料,含有大量孔隙,这对其机械性能提升非常不利,探究其孔径分布,可以从机理上解释其强度提高的内在原因[29]。分别测试水泥浆配方A0、A5和A8的水泥石孔径分布,结果见图4(图4中,无害孔、少害孔、有害孔和多害孔的分类标准和分类方法参考文献[30])。
由图4可知:配方A0水泥浆未加入纤维和纳米管,其形成水泥石的孔径分布范围较广,甚至存在一定数量的多害孔,孔径大于100 μm,测试结果与水泥浆的设计思路吻合度较高。配方A5水泥浆中加入了纤维,由于纤维的尺寸较大,与水泥水化产物结合后反而增加了水泥石有害孔的数量,孔径峰值处于有害孔区域。配方A8水泥浆中加入了碳纳米管,其自身的高长径比可以桥联纤维与水泥石连接的空隙,形成的空间网状结构填充在水化产物的凝胶孔和水泥基体的纳微米孔中;同时,纳米材料在一定程度上可以促进生成的水化产物进一步填充毛细孔和大孔[31],使孔径峰值远离有害孔区,水泥石也更为致密。因此,配方A8的水泥石不仅多害孔为0,有害孔和少害孔也大幅减少,有利于水泥石抵抗破坏,也有利于防止地层流体的侵蚀。
2.4 常规性能室内评价
按配方A0和A8配制水泥浆,分别测试其游离液含量、滤失量、流变参数和稠化时间,并进行对比,结果见表2。由表2可知,配方A8中复合材料与外加剂的配伍性较好,按其所配水泥浆的游离液、稠化时间均能满足施工需求,稳定性和滤失量均优于按配方A0配制的水泥浆,这主要是因为纳米材料和纤维材料在浆体中形成了多尺度网状结构,可有效阻止颗粒沉降,并在进行滤失量测试时快速形成致密的薄滤饼,降低滤失量。总体来说,纳米增韧水泥浆可用于固井施工。
表 2 水泥浆综合性能测试结果Table 2. Comprehensive performance test results of cement slurries水泥浆配方 滤失量/mL 游离液含量,% 上下层密度差/(kg·L−1) 稠度系数 流性指数/( Pa·sn) 稠化时间/min A0 52 0 0.002 0.79 0.27 134 A8 42 0 0 0.89 0.20 131 2.5 配套混配工艺
纳米增韧水泥浆体系中的纤维可在混灰站与水泥等固相充分混合。但碳纳米管尺寸较小,又极易缠绕难以分散,在混灰站内无法与灰料均匀混合。目前室内主要采用超声分散技术解决该问题[32-33],但没有可以实现现场连续混配的超大规模超声分散设备。因此,虽然国内外对碳纳米管水泥浆进行了很多研究,尚无现场应用实例。针对该问题,研究设计了室内超声分散制作浓缩液、现场配液车搅拌二次分散和水泥车再次搅拌配浆的三级混配法,显著提高了大剂量碳纳米管在浆体中的分散性,首次在固井中实现了碳纳米管的现场应用。
3. 现场试验
YYP-10井是鄂尔多斯盆地东南部一口页岩气勘探水平井,该井水平段采用ϕ152.4 mm钻头钻进,完钻井深3 760 m,垂深2 532 m,水平段长1 010 m,采用ϕ114.3 mm生产套管一次上返固井工艺。因该区上部存在薄弱地层[34-35],采用低密度水泥浆封固上部、纳米增韧水泥浆封固下部的双密度水泥浆固井技术。该井共计注入密度1.35 kg/L的低密度水泥浆60 m3、密度1.90 kg/L的纳米增韧水泥浆50 m3,固井施工过程安全顺利。测井结果表明,该井水平段固井质量合格率为98%,优良率达86%。
虽然国内外专家针对水泥环完整性及封隔能力开展了大量评价研究[36-40],但目前尚无可参考的、直观的井下封隔效果评价方法,本文采用间接方法进行判断。由于体积压裂是由趾端到跟端进行分段先后改造的,因此,监测压裂段裂缝的延伸方向和各个裂缝网络形成的时间,可对段间、簇间水泥环的封隔效果进行定性评价。采用微地震监测方法对该井压裂裂缝进行监测,监测器位于水平段根端附近的邻井中,距各段的距离292~1 350 m,微地震事件定位误差在0.50~2.90 m。该井水平段分9段进行压裂,各段压裂微地震监测结果如图5(a)所示,图中球形颗粒为监测的单个微地震事件(裂缝分布),不同颜色代表不同时间、不同段产生的人造裂缝,距离监测信号井越近,监测信号越强,监测到的微地震事件越多。分析监测到的各段裂缝分布可知:单段改造时套管外水泥环完整性较好,阻碍了压裂液沿着水泥环窜入已改造段,使其能够全部进入该段对应的目标地层,在段内各簇之间产生了与井眼方向垂直并均匀分布的微地震事件;各压裂段之间具有明显的分界线,互窜微地震事件为0,达到了分段改造的目的。
第9段压裂时的裂缝监测结果如图5(b)所示,该段与监测井距离最近,因此监测误差最小。由图5(b)可知,压裂裂缝能够控制在沿井眼轴向设计的94 m范围内,微地震事件为143件,该井段外沿井眼轴向的上端和下端的微地震事件为0件,表明此处水泥环在循环加载卸载8次后仍然具有良好的封隔能力,地层压裂改造效果较好。
4. 结论与建议
1)通过纤维和碳纳米管的协同增效,可以降低水泥石的弹性模量,提高其抗拉强度,进而开发出游离液量和滤失量低、稳定性强、更为致密的纳米增韧水泥浆,从而满足页岩气小井眼水平井的固井需求。
2)碳纳米管自身存在易缠绕、难分散的问题,是制约其在油气井固井工程中大规模应用的“卡脖子”难点,需要进一步研发大剂量碳纳米管在水泥浆中的高效分散技术及配套工艺,利用材料的自身优势开发高性能水泥浆体系是该技术未来发展的方向。
3)压裂时采用裂缝监测技术可以定性分析水泥环的封隔效果,但无法对封隔能力进行定量评价,建议进一步研究封隔能力定量评价方法。
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表 1 不同配方水泥浆关键材料的加量
Table 1 Dosage of key materials for different formulations of cement slurry
配方 纤维加量,% CNTs加量,% 降滤失剂
加量,%油井水泥分散剂
加量,%A0 0 0 0.40 0.30 A1 0.50 0 0.40 0.32 A2 0.50 0.02 0.40 0.35 A3 0.50 0.04 0.40 0.40 A4 0.50 0.06 0.40 0.45 A5 1.00 0 0.40 0.32 A6 1.00 0.02 0.40 0.35 A7 1.00 0.04 0.40 0.40 A8 1.00 0.06 0.40 0.45 表 2 水泥浆综合性能测试结果
Table 2 Comprehensive performance test results of cement slurries
水泥浆配方 滤失量/mL 游离液含量,% 上下层密度差/(kg·L−1) 稠度系数 流性指数/( Pa·sn) 稠化时间/min A0 52 0 0.002 0.79 0.27 134 A8 42 0 0 0.89 0.20 131 -
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