Key Drilling Technologies in Extended-Reach Well M with Ultra-High HD/VD Ratio in the South China Sea
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摘要: 为开发南海东部某油田边际油藏，设计了一口水垂比高达4.90的大位移井M井，钻井过程中面临储层埋深浅、稳斜裸眼井段长、安全密度窗口窄、井眼清洁困难和套管下入摩阻大等技术难点。通过研究与应用井眼轨迹控制、井身结构优化、井筒当量循环密度ECD控制工艺和安全高效下套管工艺等技术，顺利完成了该井的钻井作业。应用结果表明，五开井身结构显著提高了井壁稳定性；使用连续循环阀系统及岩屑床破坏器，井底ECD变化率降低至小于1.9%；应用漂浮下套管及全掏空旋转下尾管工艺，顺利下入ϕ244.5 mm套管×4 200.00 m及ϕ177.8 mm尾管×5 772.00 m。超大水垂比大位移井钻井关键技术在M井应用后，创下了中海石油海上油田最大水垂比大位移井钻井作业纪录，为后续类似大位移井的开发积累了经验。Abstract: In order to develop marginal oil reservoirs in an oil field in the eastern South China Sea, an extended reach Well M with a HD/VD (horizontal displacement to vertical depth) ratio of up to 4.90 was designed. During the drilling process, technical problems were encountered, such as shallow reservoir buried depth, long tangent open-hole section, narrow safe density window, difficult borehole cleaning, and strong casing-running friction resistance, etc. The drilling operation was completed owing to research and application of technologies including borehole trajectory control and casing program optimization, ECD (equivalent circulating density) control of drilling fluids in the wellbore, and safe and efficient casing-running technology. The application results showed that the borehole wall stability was greatly enhanced by the five-section casing program. The ECD change rate of the bottomhole was reduced to less than 1.9% by the continuous circulating valve system and cuttings bed destroyers. The ϕ244.5 mm casing was run to the designed depth of 4 200.00 m via the floating casing-running technology, and the ϕ177.8 mm liner was run to the depth of 5 772.00 m by the hollowed-out rotating liner-running technology. The application of the key drilling technologies of extended-reach wells with ultra-high HD/VD ratio in Well M sets a new record for China National Offshore Oil Corporation in the drilling of such wells, and provides valuable experience for the subsequent development of similar extended-reach wells.
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塔里木油田跃满西区块三开井段自上而下钻遇石炭系、泥盆系、志留系、奥陶系，钻至奥陶系一间房组顶面以下2.00～4.00 m中完，中完井深在7 500 m左右，井底温度达到140 ℃。其中，志留系柯坪塔格组地层破碎、易漏、易塌，奥陶系铁热克阿瓦提组存在高压盐水层，三开井段存在CO32–/HCO3–污染，奥陶系桑塔木组钻遇1 000.00 m左右水敏性泥岩，导致钻井液劣质土相增加[1-4]。钻井液高温增稠、CO32–/HCO3–污染和劣质土污染，导致钻井液黏切增大，起下钻易诱发柯坪塔格组井漏，引起钻井液液柱压力发生变化，导致井眼失稳和地层出盐水，甚至发生卡钻。但是，目前国内使用的深井高温磺化钻井液普遍存在高温增稠、CO32–/HCO3–和劣质土污染后增稠，无法满足优快钻井要求。为此，在分析该油田跃满西区块地层特征和钻井液增稠难题的基础上，参考深水钻井液恒流变理论[5-7]，研制出一种抗污染能力强、具有高温恒流变特性的钻井液。现场试验表明，该钻井液可以解决该区块面临的钻井液技术难点，减少井下复杂情况，达到优快钻井的目的。
1. 钻井液技术难点
1）安全密度窗口窄。跃满西区块深部井段钻井液安全密度窗口仅0.02～0.03 kg/L[8]，溢、漏、塌同层，要求钻井液的流变性能稳定和较低的循环压耗，防止发生井漏从而引起井塌、盐水侵甚至卡钻。
2）高温增稠。深井钻井液在高温条件下普遍存在增稠现象[9-11]。起下钻过程中需要分段循环处理钻井液，甚至会出现开泵困难、憋漏地层的现象，井底返出钻井液黏切大，处理困难。
3）CO32–/HCO3–污染。钻井液中的CO32–/HCO3–主要来源于地层流体和钻井液添加剂自身，为了避免其对钻井液流变性能产生影响，往往在钻井液中加入含钙处理剂进行处理，以降低钻井液中的CO32–/HCO3–浓度。但采用钙处理方法有利有弊，会使滤失量增大，还存在高温钝化现象，更不适合处理高浓度CO32–/HCO3–污染[12-13]。
4）劣质土污染。钻遇水敏性泥页岩时，钻井液不可避免地会受到地层劣质土的污染，随着钻井液使用时间的增长，劣质土相增多，在高温作用下增稠现象愈加明显。
2. 高温恒流变钻井液的研制
2.1 研制思路
针对钻井液高温增稠问题，构建了以抗高温聚合物降滤失剂APS220和新型高温稳定剂HTS220为主剂的高温恒流变钻井液体系。APS220是一种主链上有多侧链和磺酸基的聚合物，侧链因位阻效应可使聚合物具有较高的热稳定性，在分子链中引入磺酸基可以提高分子的抗盐性[14]，加入抗高温聚合物能显著降低钻井液中抗高温磺化材料的浓度，减少高温交联；HTS220分子中含有大量羧酸基官能团，能吸附在黏土颗粒表面，形成稳定的扩散双电层，对胶体的高温去水化作用进行保护，使钻井液更加稳定，防止其高温去水化[15]。在该体系中加入氯化钾和胺基等电解质抑制剂，以对胶体的扩散双电层进行压缩，防止其过度分散增厚；钾离子和胺基离子还会抑制钻井液中的黏土，防止其过度水化分散。即通过抗高温聚合物降滤失剂、高温稳定剂和电解质抑制剂的协同作用，来保证该钻井液体系的高温稳定性。同时，因其在高温条件下具有恒流变特性，其动切力和静切力等流变性能随温度升高变化幅度较小，具有较好的抗CO32–/HCO3–和抗劣质土污染性能，可避免钻井液高温增稠带来的各种井下复杂情况。
2.2 主要试剂性能评价及加量确定
2.2.1 降滤失剂APS220
为了评价APS220的降滤失效果，配制了2种钾聚磺钻井液（1#配方：4.0%膨润土+0.5%NaOH+8.0%SMP-3+8.0%SPNH+1.0%阳离子沥青粉+0.5%胺基抑制剂+5.0%KCl+2.0%润滑剂+重晶石粉；2#配方：4.0%膨润土+0.5%NaOH+0.5%APS220+4.0%SMP-3+4.0%SPNH+1.0%阳离子沥青粉+0.5%胺基抑制剂+5.0%KCl+2.0%润滑剂+重晶石粉；钻井液密度均为1.40 kg/L），对其性能进行了对比分析，结果见表1。
表 1 APS220性能评价结果Table 1. Performance evaluation of APS220配方 塑性黏度/
（mPa·s）动切力/Pa 旋转黏度计读数 静切力/Pa API滤失量/
mL高温高压
滤失量/mLpH值 试验条件 ϕ6 ϕ3 初切 终切 1# 28 4.0 2.0 1.0 1.0 8.0 1.4 12.0 10.5 热滚前 35 10.0 13.0 12.0 6.0 20.0 2.6 22.0 8.5 热滚后 2# 25 2.0 1.0 0.5 0.5 4.0 1.6 14.2 10.5 热滚前 31 6.5 8.0 7.0 3.0 12.0 3.2 26.0 9.0 热滚后 注：热滚条件为180 ℃×16 h，流变性能测试温度为60 ℃，高温高压测试温度为180 ℃。 从表1可以看出，1#和2#配方的高温高压滤失量相差不大，2#配方热滚后的流变性优于1#配方，说明APS220具有良好的抗高温性能，能显著降低钾聚磺钻井液体系中磺化降滤失剂的浓度。
试验结果表明，0.5%的APS220就可以将磺化材料浓度降低一半，加量过小达不到预期效果，加量大则黏度效应偏高。因此，上述试验APS220的加量为0.5%，后续配制钻井液时其加量也为0.5%。
2.2.2 高温稳定剂HTS220
添加APS220，虽然能显著降低钻井液体系中磺化材料的浓度，但体系的高温稳定性能较差。因此，在配方2#的基础上又添加了HTS220（钻井液密度1.40 kg/L），评价了不同加量下HTS220对钻井液高温稳定性能的影响，结果见表2。
表 2 HTS220性能评价结果Table 2. Performance evaluation of HTS220HTS220
加量，%塑性黏度/
（mPa·s）动切力/
Pa旋转黏度计读数 静切力/ Pa API滤失量/
mL高温高压
滤失量/mLpH值 试验条件 ϕ6 ϕ3 初切 终切 0 25 2.0 1.0 0.5 0.5 4.0 1.6 14.2 10.5 热滚前 31 6.5 8.0 7.0 3.0 12.0 3.2 26.0 9.0 热滚后 0.5 24 2.5 2.0 1.0 1.0 4.0 1.6 14.0 10.0 热滚前 28 5.5 7.0 6.0 3.0 10.0 3.6 25.4 9.0 热滚后 1.0 20 4.0 3.0 2.0 2.0 9.0 1.3 13.2 9.5 热滚前 18 3.0 3.0 2.0 2.0 8.0 3.4 18.4 7.5 热滚后 2.0 20 2.0 2.0 1.0 1.5 4.5 1.2 12.6 9.5 热滚前 15 2.0 2.0 1.0 1.5 6.0 3.2 15.8 7.5 热滚后 2.5 22 2.5 2.0 1.5 2.0 6.0 1.2 12.8 9.5 热滚前 18 3.0 3.0 2.0 2.0 6.5 3.1 16.0 7.5 热滚后 注：热滚条件为180 ℃×16 h，流变性能测试温度为60 ℃，高温高压测试温度为180 ℃。 从表2可以看出，HTS220加量为1.0%就能满足钻井液的高温恒流变特性，当加量达到2.5%时，钻井液的流变性能和高温高压滤失量下降幅度变小。为了保证该钻井液体系具有一定的抗CO32–/HCO3–和抗劣质土污染的性能，确定其加量为2.0%。
2.3 高温恒流变钻井液基本配方
根据塔里木油田跃满西区块深部高温钻井液需要解决的技术问题，从钻井液的高温恒流变特性、抗CO32–/HCO3–污染和抗钠膨润土污染3方面对其恒流变性能进行了评价。综合评价结果，得到高温恒流变钻井液基本配方为：4.0%膨润土粉+ 0.5%NaOH+0.5%APS220+4.0%SMP-3+4.0%SPNH+1.0%阳离子沥青粉+0.5%胺基抑制剂+5.0%KCl+2.0%HTS220+2.0%润滑剂+重晶石粉。
3. 高温恒流变钻井液性能评价
3.1 高温恒流变性
高温增稠是深井钻井液的常见现象，表现为钻井液的表观黏度、切力增大，特别是在起下钻后增幅更大[16]。因为对于深井而言，钻井液黏切越大，流动阻力越大，钻井液当量循环密度越高，也越容易憋漏安全密度窗口窄的长裸眼井段地层，造成井下复杂情况。为了评价高温恒流变钻井液（密度为1.40 kg/L，下同）的高温恒流变性能，测定其在不同温度的流变参数，结果见表3。
表 3 不同温度下高温恒流变钻井液的流变性评价结果Table 3. Rheological properties at different temperatures of the drilling fluid with constant rheology at high temperature热滚温度/
℃塑性黏度/
（mPa·s）动切力/
Pa旋转黏度计读数 静切力/ Pa API滤失量/
mL高温高压
滤失量/mLpH值 ϕ6 ϕ3 初切 终切 室温 20 2.0 2 1 1.50 4.50 1.2 9.5 100 20 3.0 4 3 2.50 7.00 1.0 4.2 9.5 120 18 2.5 3 2 1.75 6.00 1.4 4.6 9.0 140 18 3.0 3 2 2.00 6.00 2.2 8.5 8.5 160 17 3.5 3 2 2.00 6.50 2.6 12.2 7.5 180 15 2.0 2 1 1.50 6.00 3.2 15.8 7.5 注：热滚时间16 h，热滚后测试温度60 ℃，高温高压测试温度跟热滚温度一致。 从表3可以看出，该钻井液100与180 ℃时的塑性黏度比值为1.3，动切力比值为1.5，初切力比值为1.7，终切力的比值为1.2，具有很强的高温恒流变特性。随着温度升高，钻井液处理剂部分失效，高温高压滤失量明显增加，但钻井液的流变性能依然稳定。在实际应用中，随着井底温度升高，可以适当增加抗高温降滤失剂的加量，以控制高温高压滤失量。钻井液流变性能稳定，可以降低安全密度窗口较窄长裸眼井段发生井漏的风险。
3.2 抗CO32–/HCO3–污染性能
钻井液受CO32–/HCO3–污染的显著特征是黏切增大。为了考察高温恒流变钻井液的抗CO32–/HCO3–污染性能，分别用Na2CO3和NaHCO3模拟140 ℃温度下该钻井液受CO32–/HCO3–污染后的情况，以及该钻井液受污染并用CaO处理后的钻井液性能恢复情况，结果见表4。
表 4 高温恒流变钻井液抗CO32–/HCO3–污染性能评价结果Table 4. Resistance of the drilling fluid with constant rheology at high temperature to CO32–/HCO3– pollution试验配方 塑性黏度/
（mPa·s）动切力/
Pa旋转黏度计读数 静切力/ Pa API滤失量/
mL老化条件 ϕ6 ϕ3 初切 终切 基浆 20 2.0 2 1 1.5 4.5 1.2 热滚前 18 3.0 3 2 2.0 6.0 2.2 热滚后 基浆+1.0%Na2CO3 18 6.5 10 9 5.0 10.0 1.8 热滚前 20 7.0 10 9 5.0 8.5 2.6 热滚后 基浆+1.0%NaHCO3 19 4.5 5 4 3.5 9.0 1.0 热滚前 17 3.0 4 3 2.5 6.0 3.2 热滚后 基浆+1.0%Na2CO3 +1.0%NaHCO3 23 9.0 13 12 6.0 10.5 2.0 热滚前 27 9.5 15 13 6.5 12.0 4.2 热滚后 基浆+1.0%Na2CO3 +1.0%NaHCO3+
1.0%HTS220+0.5%CaO21 5.0 4 3 2.0 10.0 1.8 热滚前 17 3.0 3 2 2.0 8.0 3.8 热滚后 基浆+1.0%Na2CO3+ 1.0%NaHCO3+0.5%CaO 18 5.0 6 5 3.5 12.0 2.4 热滚前 23 8.0 10 8 6.0 15.0 4.0 热滚后 注：基浆即高温恒流变钻井液基本配方，下同；热滚条件为140 ℃×16 h。 从表4可以看出：基浆热滚前后的性能基本无变化；基浆中加入1.0%Na2CO3后，热滚前后的黏切均增大，主要表现为动切力和静切力增大明显，是典型的CO32–污染特征，但其热滚前后的流变性能基本无变化，说明该钻井液在CO32–污染条件下仍具有恒流变特性；HCO3–污染对钻井液的流变性影响不大；基浆被CO32–和HCO3–复合污染后，其流变性能变化明显，但加入1.0%HTS220和0.5%CaO后可以恢复，并且热滚前后的流变性能接近，没有出现钙处理后的钝化现象。单独用CaO处理CO32–/HCO3–复合污染后的热稳定性较差，热滚后增稠明显。最佳处理方法是用CaO降低钻井液中CO32–/HCO3–的浓度，用HTS220提高钻井液的高温稳定性。
3.3 抗钠膨润土污染
磺化钻井液中黏土的含量对钻井液的高温稳定性起着决定性影响，钻井液高温增稠与钻井液中黏土的含量有很大关系，特别是钻遇大段泥页岩时，钻井液不可避免地会受到劣质土的污染，当劣质土达到钻井液容量上限后，会影响钻井液的流变性能。为了评价高温恒流变钻井液的抗钠膨润土污染性能，测试了高温恒流变钻井液加入不同量纳膨润土（因钠膨润土中的有效黏土含量较劣质土要高很多，为便于开展模拟试验，选择钠膨润土作为评价土）热滚前后的性能，结果见表5。
表 5 高温恒流变钻井液抗钠膨润土污染性能评价结果Table 5. Resistance of the drilling fluid with constant rheology at high temperature to sodium bentonite钠膨润土加量，% 塑性黏度/
（mPa·s）动切力/
Pa旋转黏度计读数 静切力/ Pa 老化条件 ϕ6 ϕ3 初切 终切 0 20 2.0 2 1 1.5 4.5 热滚前 18 3.0 3 2 2.0 6.0 热滚后 5 21 3.5 4 3 2.0 7.5 热滚前 17 3.0 3 2 2.0 6.0 热滚后 10 22 4.0 4 3 2.0 9.0 热滚前 19 4.5 5 4 3.0 8.0 热滚后 注：老化条件140 ℃×16 h，测试温度60 ℃；关于钠膨润土加量，基浆用体积计算，加入的钠膨润土以质量计算。 由表5可知：钠膨润土对高温恒流变钻井液流变性能的影响不大，其动切力和静切力变化较小；当钠膨润土加量达到10%时，高温恒流变钻井液仍具有良好的高温稳定性，热滚前后的流变性能基本保持不变，说明该钻井液具有很强的抗钠膨润土污染能力，能满足高温深井安全钻井的要求。
4. 现场试验
高温恒流变钻井液在塔里木油田跃满西区块YM21X井和YM20X井（2口井的距离在5 km以内，井身结构和完钻层位相同，复杂井段相同）进行了现场试验，效果非常显著。
YM21X井采用四开井身结构，二开中完井深5 455.00 m，三开用ϕ215.9 mm钻头钻至井深7 510.00 m中完，使用的是钾聚磺钻井液。该井在三开钻井过程中出现钻井液高温增稠、CO32–/HCO3–污染（用CaO处理后，出现高温钝化现象）。因黏切大（见表6），该井在井深6 139.97，6 419.98和6 705.14 m处发生井漏，井漏后诱发了井眼失稳垮塌，导致下钻遇阻，需划眼。钻至井深6 936.00 m后转换为高温恒流变钻井液（转换过程：向井浆中加入2.0%KCl+2.0%HTS220+0.5%胺基抑制剂，在胶液中引入0.5%APS220，胶液配方调整为1.0%NaOH+0.5% APS220+4.0%SMP-3+4.0%SPNH），通过该方法提高钻井液的抑制性和高温稳定性后，井浆黏切逐步恢复正常，安全钻至中完井深。
表 6 YM21X井实钻钻井液性能Table 6. Performance of the drilling fluid in Well YM21X井深/m 密度/
（kg·L–1）漏斗黏度/
s塑性黏度/
（mPa·s）动切力/
Pa静切力/Pa API滤失量/
mL离子质量浓度/（mg·L–1） 初切 终切 Cl– Ca2+ CO32– HCO3– 6 128.00 1.41 56 30 5.0 1.0 7.5 4.6 27 106 148 1 920 1 830 6 139.97 1.42 88 41 10.0 8.5 24.0 5.8 36 141 87 3 840 5 856 6 377.00 1.42 65 35 6.0 1.5 7.0 7.6 34 636 0 2 160 6 832 6 419.98 1.43 108 43 12.0 6.0 23.0 8.4 30 620 0 4 200 5 185 6 613.00 1.43 63 30 7.5 4.5 20.0 5.6 33 632 0 4 080 4 148 6 705.14 1.43 76 37 8.5 9.0 26.0 6.4 33 130 0 3 600 6 100 7 030.00 1.45 54 30 4.5 1.0 10.0 4.0 45 679 462 1 800 3 660 7 510.00 1.45 56 29 5.5 1.0 11.0 2.8 47 185 372 1 500 2 928 注：井温梯度为2.0 ℃/100m。 YM20X井在二开钻井液基础上，加入0.5%阳离子抑制剂+0.5%APS220+2.0%KCl+2.0%HTS220，转换成高温恒流变钻井液。钻进过程中，根据胶液消耗量补充抑制剂和高温稳定剂，钻至井深7 458.00 m停钻24 d，下钻通井正常、无阻卡，返出钻井液无明显增稠现象。该井全井段钻井液的动切力和静切力变化幅度很小（见表7），具有良好的高温恒流变特性，井底钻井液返出无明显增稠现象。三开钻进过程中未发生井漏、大段划眼等复杂情况。
表 7 YM20X井实钻钻井液性能Table 7. Performance of the drilling fluid in Well YM20X井深/m 密度/
（kg·L–1）漏斗黏度/
s塑性黏度/
（mPa·s）动切力/
Pa静切力/Pa API滤失量/
mL离子质量浓度/（mg·L–1） 初切 终切 Cl– Ca2+ 5 969.00 1.29 59 31 9.0 2.0 8.0 4.4 27 000 480 6 706.00 1.42 62 28 8.0 2.0 11.0 4.4 34 000 120 7 226.00 1.46 58 27 5.5 1.5 8.0 3.2 36 000 300 7 458.00 1.46 59 30 6.0 1.5 6.0 3.0 31 000 200 7 479.00 1.46 56 23 8.0 2.0 8.0 2.4 30 700 120 注：YM20X井三开钻井液中CO32–质量浓度为1 800～2 880 mg/L，HCO3–质量浓度为2 196～4 880 mg/L。 5. 结论与建议
1）以抗高温聚合物降滤失剂APS220和新型高温稳定剂HTS220为主剂的高温恒流变钻井液，100与180 ℃时的塑性黏度比值为1.3，动切力比值为1.5，初切力比值为1.7，终切力比值为1.2，具有显著的高温恒流变特性，抗CO32–/HCO3–复合污染达到2%，抗钠膨润土污染达到10%。
2）现场试验表明，高温恒流变钻井液可以解决塔里木油田跃满西区块深部钻井液面临的技术难点，钻井液抗污染能力强、性能稳定，钻后井眼畅通，能降低窄安全密度窗口地层发生井漏的风险，达到优快钻井的目的。
3）高温恒流变钻井液现场试验井偏少，建议进一步在该区块进行现场试验和应用，并不断完善优化配方，提高其性能。
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图 5 不同转速下ϕ177.8 mm尾管下入深度分析
Figure 5. Running depth analysis of ϕ177.80 mm liner at different rotary speeds
表 1 M井与邻井中心距及分离系数
Table 1 Center-to-center distances and separation coefficients of Well M to adjacent wells
邻井 井深/m 垂深/m 与M井最小中心距/m 与M井最小分离系数 对应M井井深/m 对应M井垂深/m B 5 491.30 1 209.36 143.00 0.484 5 395.00 1 187.54 C 5 285.25 1 223.60 80.00 0.453 5 205.35 1 168.20 
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表 2 下入ϕ177.8 mm尾管遇阻点及大钩悬重/扭矩
Table 2 Blocking point depths and hook load/torque of ϕ177.8 mm liner running
井深/m 大钩悬重/kN 旋转扭矩/（kN·m） 4 650.53 694.8 10.8～14.8 4 794.20 697.7 10.5～15.0 4 970.65 699.7 12.1～15.0 5 149.02 760.5 11.3～15.3 5 500.89 864.3 12.1～17.6 5 700.48 944.7 12.5～17.3
下载: 导出CSV
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[1] 魏宏安,张武辇,唐海雄. 超大水垂比大位移井钻井技术[J]. 石油钻采工艺,2005,27(1):1–5. doi: 10.3969/j.issn.1000-7393.2005.01.001 WEI Hongan, ZHANG Wunian, TANG Haixiong. Drilling technology of extendedreach well with ultra-high horizontal displacement to vertical depth ratio[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2005, 27(1): 1–5. doi: 10.3969/j.issn.1000-7393.2005.01.001
[2] 王波,王旭,邢志谦,等. 冀东油田人工端岛大位移井钻井完井技术[J]. 石油钻探技术,2018,46(4):42–46. WANG Bo, WANG Xu, XING Zhiqian, et al. Drilling and completion technologies of extended-reach wells in the artificial island of the Jidong Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2018, 46(4): 42–46.
[3] 高德利,黄文君,李鑫. 大位移井钻井延伸极限研究与工程设计方法[J]. 石油钻探技术,2019,47(3):1–8. doi: 10.11911/syztjs.2019069 GAO Deli, HUANG Wenjun, Li Xin. Research on extension limits and engineering design methods for extended reach drilling[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2019, 47(3): 1–8. doi: 10.11911/syztjs.2019069
[4] 刁斌斌,高德利. 邻井定向分离系数计算方法[J]. 石油钻探技术,2012,40(1):22–27. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2012.01.005 DIAO Binbin, GAO Deli. Calculation method of adjacent well oriented separation factors[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2012, 40(1): 22–27. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2012.01.005
[5] 赵宝祥,陈江华,李炎军,等. 涠洲油田大位移井井眼清洁技术及应用[J]. 石油钻采工艺,2020,42(2):156–161. ZHAO Baoxiang, CHEN Jianghua, LI Yanjun, et al. Hole cleaning technology suitable for extended reach wells and its application in the Weizhou Oilfield[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2020, 42(2): 156–161.
[6] 田志欣,李文金,张武辇,等. 阀式连续循环钻井技术在番禺油田大位移井的应用[J]. 石油钻采工艺,2017,39(4):413–416. TIAN Zhixin, Li Wenjin, ZHANG Wunian, et al. Application of valve-type continuous circulation drilling technology to the extended reach wells in Panyu Oilfield[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2017, 39(4): 413–416.
[7] 刘小刚,范白涛,杨进,等. 大斜度井岩屑床清除工具安放位置计算[J]. 石油矿场机械,2016,45(3):46–50. doi: 10.3969/j.issn.1001-3482.2016.03.010 LIU Xiaogang, FAN Baitao, YANG Jin, et al. Calculating spacing for cutting-bed-remover in highly deviated wells[J]. Oil Field Equipment, 2016, 45(3): 46–50. doi: 10.3969/j.issn.1001-3482.2016.03.010
[8] 王先洲,左洪国,夏景刚,等. 南堡13-1706大位移井钻井技术[J]. 石油钻采工艺,2019,41(2):137–142. WANG Xianzhou, ZUO Hongguo, XIA Jinggang, et al. Drilling technologies used in an extended reach well named Nanpu 13-1706[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2019, 41(2): 137–142.
[9] 姚俊材,郭志楠,郭海龄,等. 威德福Rip-Tide扩眼器在渤海大位移水平井的应用[J]. 钻采工艺,2017,40(2):24–26. doi: 10.3969/J.ISSN.1006-768X.2017.02.08 YAO Juncai, GUO Zhinan, GUO Hailing, et al. Application of Weatherford Rip-Tide reamer in extended reach well in Bohai oilfield[J]. Drilling & Production Technology, 2017, 40(2): 24–26. doi: 10.3969/J.ISSN.1006-768X.2017.02.08
[10] 黄兴,姬广奇,刘成真,等. 单投球式液压扩眼器安放位置优选[J]. 石化技术,2020,27(3):257–258. doi: 10.3969/j.issn.1006-0235.2020.03.159 HUANG Xing, JI Guangqi, LIU Chengzhen, et al. Optimal placement of single-ball hydraulic reamer[J]. Petrochemical Industry Technology, 2020, 27(3): 257–258. doi: 10.3969/j.issn.1006-0235.2020.03.159
[11] 林四元,张杰,韩成,等. 东方气田浅部储层大位移水平井钻井关键技术[J]. 石油钻探技术,2019,47(5):17–21. LIN Siyuan, ZHANG Jie, HAN Cheng, et al. Key technology for horizontal well of extended reach drilling in the shallow reservoirs of the Dongfang Gas Fields[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2019, 47(5): 17–21.
[12] 崔国杰,谢荣斌,祝国伟,等. 渤海油田大位移井提速提效创新技术与实践[J]. 中国海上油气,2019,31(5):133–138. CUI Guojie, XIE Rongbin, ZHU Guowei, et al. Innovative technologies and practices of speed-up and efficiency improvement for extended reach wells in Bohai Oilfield[J]. China Offshore Oil and Gas, 2019, 31(5): 133–138.
[13] 阮臣良,王小勇,张瑞,等. 大斜度井旋转尾管下入关键技术[J]. 石油钻探技术,2016,44(4):52–57. RUAN Chenliang, WANG Xiaoyong, ZHANG Rui, et al. Key techniques of rotating liners running in high angle well[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2016, 44(4): 52–57.
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期刊类型引用(1)
1. 纪照生，袁国栋，晁文学，蒋金宝，白旺东. 塔里木盆地超深小井眼定向钻井提速提效关键技术. 石油钻探技术. 2024(04): 8-14 . 
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