Loading [MathJax]/jax/output/SVG/jax.js

冀东油田浅层小井眼侧钻水平井钻井完井关键技术

李云峰, 潘俊英, 周岩, 朱宽亮, 王在明

李云峰, 潘俊英, 周岩, 朱宽亮, 王在明. 冀东油田浅层小井眼侧钻水平井钻井完井关键技术[J]. 石油钻探技术, 2020, 48(6): 8-14. DOI: 10.11911/syztjs.2020090
引用本文: 李云峰, 潘俊英, 周岩, 朱宽亮, 王在明. 冀东油田浅层小井眼侧钻水平井钻井完井关键技术[J]. 石油钻探技术, 2020, 48(6): 8-14. DOI: 10.11911/syztjs.2020090
LI Yunfeng, PAN Junying, ZHOU Yan, ZHU Kuanliang, WANG Zaiming. Key Technologies for Drilling and Completing Shallow Slim Hole Sidetracking Horizontal Wells in the Jidong Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2020, 48(6): 8-14. DOI: 10.11911/syztjs.2020090
Citation: LI Yunfeng, PAN Junying, ZHOU Yan, ZHU Kuanliang, WANG Zaiming. Key Technologies for Drilling and Completing Shallow Slim Hole Sidetracking Horizontal Wells in the Jidong Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2020, 48(6): 8-14. DOI: 10.11911/syztjs.2020090

冀东油田浅层小井眼侧钻水平井钻井完井关键技术

基金项目: 中国石油冀东油田分公司科技项目“老井利用侧钻钻完井技术研究与应用”(编号:ZJ2017C03)资助
详细信息
    作者简介:

    李云峰(1981—),男,陕西安康人,2006年毕业于西安石油大学石油工程专业,高级工程师,主要从事钻井工艺技术研究。E-mail: liyunfeng1981@163.com

  • 中图分类号: 243+.9

Key Technologies for Drilling and Completing Shallow Slim Hole Sidetracking Horizontal Wells in the Jidong Oilfield

  • 摘要: 为解决冀东油田浅层ϕ139.7 mm套管开窗侧钻水平井存在的钻井泵压高、机械钻速低、油水层封隔效果差、油井投产后含水上升快等问题,选用了可以降低钻井泵压的ϕ79.4 mm非标钻杆,试用了能给钻头柔性加压的小尺寸水力加压提速工具,选用了ϕ95.3 mm非标套管、采用了膨胀悬挂尾管筛管顶部注水泥完井技术,并制定了提高侧钻小井眼固井质量的技术措施,形成了适用于冀东油田浅层小井眼侧钻水平井的钻井完井关键技术。该技术在冀东油田5口浅层高含水油藏侧钻水平井进行了应用,与未应用该技术的邻井相比,试验井泵压得到了有效控制,机械钻速提高了24.6%,钻井周期缩短了14.1%,同时解决了小井眼窄间隙井眼封隔差的问题,实现了对水平段水层的封隔和侧钻窗口处的密封,避免了对后期采油生产的影响。试验结果表明,冀东油田浅层小井眼侧钻水平井钻井完井关键技术能够提高小井眼侧钻水平井的机械钻速、缩短钻井周期和有效分隔油水层,提速提效效果显著,具有较好的推广应用价值。
    Abstract: In order to solve the technical difficulties of sidetracking with ϕ139.7 mm casing in shallow horizontal wells of the Jidong Oilfield, which included high pumping pressure, low ROP, poor oil-water layers isolation effect, and rapid rise of water cut after the oil well was put into production, etc., many countermeasures were taken. Those technologies include adoption of ϕ79.4 mm non-standard drill pipe to lower the mud pump, adoption of a small size hydraulic pressurization and speed-up tool that can flexibly pressurize the drill bit to increase the ROP, selection of ϕ95.3 mm non-standard casing, adoption of the top cementing completion with expansive suspension liner and screen liner, and formulation of technical measures to improve the cementing quality of slim hole sidetracking. The key technologies for drilling and completion of shallow slim hole sidetracked horizontal wells in the Jidong Oilfield was thus formed. These technologies were tested in 5 shallow sidetracking horizontal wells with high water-cut in the Jidong Oilfield. Compared with adjacent wells without adoption of these technologies, the pumping pressure was effectively controlled, the ROP was increased by 24.6%, the drilling cycle was shortened by 14.1%. At the same time, the poor sealing problem of the slim hole with a narrow gap was solved, and the isolation of the aquifers in horizontal section and seal of the sidetracking window was achieved, by which the impact on the later oil production was avoided. The test results showed that the proposed key technologies could effectively increase the ROP in the slim hole sidetracking in horizontal wells, shorten the drilling cycle and isolate oil and water layers. With good effect in speed-up and efficiency improvement, the technologies have a high potential for popularization and application.
  • 塔里木盆地面积56×104 km2,油气远景资源量258.89×108 t油当量,其中石油118.54×108 t、天然气17.61×1012 m3[12]。台盆区块勘探开发主要分布在奥陶系碳酸盐岩领域,顺北、塔河是其中具有代表性的2大油气富集区[34]。顺北碳酸盐岩储层埋深7 300~8 700 m,主要特征为高温高压(155~200 ℃,86~170 MPa)、北油南气、中高含酸性气体。塔河地区奥陶系一间房组和鹰山组为目前主要的勘探目的层位,平均埋藏深度超过5 500 m。台盆区块超深井井身结构主要设计为三级或四级结构水平井,最后一开井眼直径多为165.1,149.2或120.7 mm,属于超深小井眼范畴[57]。小井眼段往往地层可钻性差,研磨性强;井眼温度高,对钻井液高温稳定性和井下工具耐温性能要求高[8];井眼直径小,钻具易变形导致钻压传递困难,摩阻扭矩大[9];小井眼环空间隙小,井控风险高[10]

    国内学者针对超深小井眼已经开展了相应研究。李亚南等人[11]采用降摩减阻措施及研选钻井液等手段,解决了摩阻大和钻井液稳定性差的问题,顺利完成顺北评2H井侧钻。康鹏等人[12]根据哈702C井四开井段ϕ104.8 mm小井眼定向钻进施工情况分析小井眼定向难点,提出针对工艺和工具的改进措施。刘彪等人[3]利用室内试验,制定了超深小井眼防漏防塌技术措施,通过分析大角度螺杆的造斜率和采用双增式井眼轨道,降低了小井眼段的井眼轨迹控制难度。孙明光[13]通过优化井身结构,尝试解决小尺寸井眼循环温度高、井下仪器失效率高的问题。国内学者的研究,在一定程度上为解决超深小井眼钻进难题做出了贡献。

    基于上述技术背景,笔者优选了适用于塔里木盆地地质条件的超深小井眼钻头和小尺寸耐高温井下动力钻具,研发了小尺寸井下降摩减阻工具,完善了抗高温钻井液体系和钻进产层时喷漏同存情况下的压井工艺,最终形成了塔里木盆地超深小井眼定向钻井提速提效关键技术,现场应用证明效果良好,达到了预期目标。

    小井眼钻柱尺寸小、刚度低、环空间隙小,加剧了塔里木盆地常规尺寸井眼超深层钻进面临的钻速低、井下温度和压力高、井控难和摩阻大等问题,具体表现在以下5方面。

    1)地层岩性复杂,机械钻速低、钻头使用寿命短。硅质团块在塔里木盆地超深井段奥陶系地层中的分布具有非均质性和随机性,其质地较硬,可钻性较差[14]。桑塔木组地层抗压强度70~110 MPa,可钻性级值5~6,属于中硬—硬地层[15]。钻进过程中钻头保径齿与切削齿磨损严重,导致钻头使用寿命短、机械钻速低。例如,罗西1井四开ϕ120.7 mm井眼进尺555 m,使用17只钻头,平均机械钻速仅有1.28 m/h。

    2)井下温度高,螺杆钻具故障多、使用寿命短。塔里木盆地超深井井底静止温度一般可达160 ℃,实钻循环温度超过150 ℃。井下高温环境加快橡胶老化,易导致螺杆脱胶,同时对工具稳定性是巨大考验[16],造成部分螺杆钻具脱扣。如罗西1井钻至井深6 497.16和6 778.37 m时出现憋泵现象,起钻后发现螺杆壳体脱扣,传动轴与球柱连杆脱扣,螺杆下部外筒、传动轴总成及钻头落井。

    3)钻柱刚度低,易屈曲,摩阻扭矩大。塔里木盆地小尺寸井眼钻进时摩阻扭矩大,主要原因:a. 钻具尺寸小,导致刚度低,更容易发生屈曲,也更容易贴在井眼低边;b. 顺北等区块多采用中短半径水平井进行开发,以实现高效沟通储集体,导致造斜率高;c. 深井钻井中,钻井液排量低,井眼清洁困难,易形成岩屑床等[17]。例如,SBP1H井钻至井深8 304 m时扭矩突然增大至24 kN·m,导致转盘被蹩停,上下活动钻具发现,钻具上提摩阻达300 kN,下放摩阻达280 kN。摩阻扭矩大,不仅影响钻进速度,还会影响定向钻进效果,导致实钻造斜率难以满足设计要求。

    4)井底温度高,钻井液稳定性差。高温对钻井液性能带来了严峻考验。高温作用下,钻井液中的黏土颗粒,特别是膨润土颗粒分散度进一步增加,使颗粒浓度升高、比表面增大。当膨润土颗粒浓度高至某一数值时,钻井液会丧失流动性而形成凝胶。同时,高分子有机处理剂的分子链在高温作用下发生断裂降解,也会影响钻井液性能[18]

    5)钻进储层时存在喷漏同存问题,处理难度大。塔河油田与顺北油气田分别以岩溶洞穴和走滑断裂伴生缝、洞作为主要储集空间[1923],该类储层裂缝、孔洞的连通性非常好,存在开泵漏失、停泵溢流的特点[18]。满深71井四开钻至井深7 944.20和8 003.44 m时发现全烃急速升至30.20%和58.85%,说明高压油气侵入了钻井液。控压钻至井深8 264.10 m发生井漏,至完钻累计漏失钻井液1 323.07 m³。顺托1井四开钻至井深7 704.22 m(一间房组,岩性灰岩)时,全烃由0.561%升至30.43%,循环观察,气测全烃升至99.999%,继续钻至井深7 860.03 m时发生溢流。顺北44X井在井深7 986.85和7 999.71 m分别发生井漏,累计漏失钻井液95.6 m³。尤其是顺北8号条带气油比高,钻进期间气侵严重,发生失返性漏失时降密度空间受限,控压难度大,井控风险高,持续漏失增加了储层污染风险,严重制约了储层安全高效钻井。

    针对塔里木盆地超深小井眼遇到的技术挑战,开展了小井眼钻头和井下动力工具优选、降摩减阻工具和抗高温钻井液研发及喷漏同存压井技术研究等技术攻关。

    对比发现,现场用各类钻头对硅质团块适应性参差不齐,有的钻头在钻进含硅质团块地层时效果突出,机械钻速可达5.50 m/h,满足施工要求。因此,总结分析小尺寸钻头使用情况,优选小尺寸钻头型号,解决部分钻头钻速低、使用寿命短的问题。由于塔里木盆地小尺寸钻头使用数据丰富,采用统计分析法进行钻头选型。统计了塔里木盆地34口井、160余只钻头的使用情况,计算了各类钻头的平均进尺和标准行程钻速,制作了平均进尺、标准行程钻速散点图(见图1,图中虚线为平均值线),利用其评价各类钻头在该类地层的破岩效率。

    图  1  钻头钻进效率
    Figure  1.  Bit drilling efficiency

    行程钻速是一个起下钻循环内单位时间的进尺,是决定一个钻头合理工作时间的技术指标。而标准行程钻速是将各钻井参数进行归一化处理后的结果,消除了各钻井参数的影响。

    vsta=KKRRLLv (1)

    式中:vsta为标准行程钻速,m/h;v为行程钻速,m/h;K为钻压,kN;ˉK为平均钻压,kN;R为转速,r/min;ˉR为平均转速,r/min;L为排量,L/s;ˉL为平均排量,L/s。

    优选出了适用于塔里木盆地一间房组和鹰山组高效钻进的小尺寸钻头。其中,ϕ165.1 mm井眼选用KS1352DGR型和KM1362ADR型钻头,ϕ149.2 mm井眼一间房组选用 KS1352DGRX型钻头、鹰山组选用KS1352DGRX型和KM1362ADR型钻头;ϕ120.6 mm井眼选用KDM1062TR型钻头。

    针对超深小井眼钻井中因高温导致的螺杆钻具出现脱胶脱扣的问题,调研了国内外耐高温螺杆钻具现状(见表1),结合顺北前期已完钻井螺杆钻具使用情况,尤其是罗西1井、顺北12条带等螺杆钻具使用中存在的问题并考虑经济性,作如下推荐:当井底温度低于180 ℃时,推荐使用国产抗高温螺杆;当井底温度高于180 ℃时,推荐使用全金属螺杆或进口耐高温螺杆。

    表  1  国内外耐高温螺杆统计结果
    Table  1.  Chinese and foreign high temperature-resistant screws
    材质 公司 橡胶代号 最高适应温度/℃
    橡胶 威德福 Everheat系列 204
    斯伦贝谢 HT-HR 190
    贝克休斯 190~200
    国民油井 UF180、280XT 190
    哈里伯顿 190
    Roper pump ER2-HR 193
    Roper pump Dragonslayer HP 218
    立林 ZGYN-180 180
    全金属 加拿大TOT 200~250
    德国 200~500
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    水力振荡器可以激发钻具振动和推动钻具蠕动前行,从而提高钻井过程中的钻压传递效率,降低钻具与井壁间的摩阻。针对塔里木盆地超深小井眼钻进的需求,以小尺寸、耐高温、低压耗、长使用寿命为目标,研发了适用超深小井眼的小尺寸水力振荡器。采用低压耗节流盘阀结构,设计了马达转子,优化了复位碟簧结构和配合方式以及推进总成活塞密封机构,优选了马达和抗高温橡胶密封圈,提高了水力振荡器的安全性、可靠性,延长了其使用寿命,提高了长水平段的适应性。设计了适用于小井眼的ϕ88.9 mm和ϕ120.7 mm两种尺寸的水力振荡器,建立模型优化了水力振荡器的安放位置,制定了水力振荡器的使用操作规程。图2为ϕ120.7 mm水力振荡器的结构。

    图  2  ϕ120.7 mm水力振荡器的结构
    Figure  2.  Structure of ϕ120.7 mm hydraulic oscillator

    针对塔里木盆地超深小井眼地层易漏失、钻井液沉降稳定性差和CO2污染严重等问题,优选抑制剂提高井壁稳定性,以合理的钻井液密度钻开地层;优选抗高温处理剂,进行配伍性试验,确保钻井液高温流变性稳定;补充烧碱,维持钻井液的pH值,加入氯化钙,维持钻井液中钙离子的浓度,提高抗酸根离子污染能力。同时,合理调整胶液配方,严格控制膨润土含量和低密度固相含量,控制钻井液黏切。最终以抗盐高温高压降滤失剂,抑制剂和磺化褐煤SMC等为核心处理剂,通过研选除氧剂等,形成了抗温200 ℃钻井液。

    抗温200 ℃钻井液老化前后的基本性能如表2所示。从表2可以看出,该钻井液在200 ℃高温下老化48 h性能稳定,流变性良好。由室内复合盐水浆滤失试验可知,该钻井液具有良好的抗盐钙污染能力,可提高钻井液钙离子容量,除掉碳酸根离子和碳酸氢根离子的污染。

    表  2  抗温200 ℃钻井液老化前后的基本性能
    Table  2.  Basic Properties of drilling fluid system before and after aging with a temperature resistance of 200 °C
    条件 表观黏度/(mPa·s) 塑性黏度/(mPa·s) 动切力/Pa 静切力/Pa API滤失量/mL 高温高压滤失量1)/mL
    初切 终切
    室温/48 h 50.0 40.0 10.0 4.0 5.0 1.0 8.2
    200 ℃/48 h 62.5 54.0 10.5 3.0 6.0 1.6 12.0
     注:1)高温高压滤失量为180 ℃条件下测试结果。
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    塔里木盆地喷漏同存产层井控存在以下特点:1)储层为一间房组、鹰山组,储集体以洞穴为主,其次为孔洞、裂缝;2)压力窗口窄,“溢漏同存”普遍存在,井控风险大;3)储层气体活跃,气液置换严重,出入口钻井液密度差大,气测基值高;4)超深、高温、高压、高密度、小井眼,循环压耗高,钻井井底压力波动大。针对塔里木盆地裂缝性储层特点,钻井液密度降至工程设计的密度下限,控制井口压力低于5 MPa,优化钻井液排量,降低环控压耗,在控制漏失量不超过50~60 m3/d的情况下,进行强行钻进。同时,推进电动节控箱、耐冲蚀节流阀等井控关键装备的更新换代。基于以上考虑和准则,制定了包括井漏、溢流、异常高压和控压钻井等15种井控异常工况的预防和处置措施。

    塔里木盆地超深小井眼定向钻井提速提效关键技术在中国石化西北工区5口井进行了现场应用,均取得了良好效果,解决了存在的难题(基本应用情况见表3)。5口应用井较邻井小井眼段机械钻速平均提高了113.24%,平均井径扩大率为5.73%;小井眼段实际钻井周期相较设计累计缩短了59.2 d,平均钻井周期缩短了35.03%;井下故障及复杂情况时效(简称复杂时效)明显降低,小井眼段均未出现井下复杂情况。

    表  3  塔里木盆地小井眼关键技术应用井基本情况
    Table  3.  Basic situation of wells applying slim-hole key technology in Tarim Basin
    井号 项目区域 井深/m 完钻层位 小井眼段应用效果
    设计 实际 设计钻井
    周期/d
    实际钻井
    周期/d
    节约钻井
    周期/d
    钻井周期
    缩短,%
    复杂
    时间/h
    复杂时效,%
    顺北1-X 顺北 8649.37 8765.00 鹰山组 29.00 22.88 6.21 21.10 0 0
    TH-X 塔河 6729.50 6725.22 奥陶系 14.00 9.61 4.39 31.36 0 0
    顺北5-X 顺北 8481.45 8475.00 鹰山组 37.00 25.41 11.59 31.32 0 0
    顺南X侧 顺北 7245.50 7246.00 鹰山组 61.00 36.54 24.26 40.10 0 0
    顺北8-X 顺北 8310.48 8110.00 鹰山组 28.00 15.36 12.64 45.14 0 0
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    顺北8-X井是一口四开开发水平井,完钻井深8 110.00 m,设计钻井周期163.00 d,实际钻井周期137.83 d,完钻层位为奥陶系中统鹰山组,达到了设计要求。根据设计要求,四开采用ϕ165.1 m钻头钻进,采用裸眼完井方式。稳斜段选用KS1352DGRX型钻头与5LZ120×1.5°−180 ℃抗高温螺杆配合进行钻进。

    四开井段主要钻遇奥陶系一间房组、鹰山组地层,目的层泥晶灰岩缝洞发育,钻进中可能发生井漏和井涌等井下复杂情况。应注意防漏、防涌、防喷。目的层井温较高,注意增强钻井液的抗温稳定性能。采用扫水泥塞的钻井液,使用固控设备清除固相,振动筛使用150目以上筛布。正常钻井过程中采用研发的抗温200 ℃钻井液,保持了钻井液的稳定性,保证了井眼的清洁效果。顺北8-X井钻至井深7 888.58 m(鹰山组)时,出口流量由37.67%提升至41.00%,全烃由0.97%提升至35.21%,说明存在高压储层,造成油气侵入钻井液。根据喷漏同存压井工艺措施,钻井液密度保持1.25 kg/L,井口压力控制在1.5~3.0 MPa强行钻进,钻进期间立压稳定。采用控压+环空重浆帽的方法进行起下钻作业。

    顺北8-X井四开井段最大井径位于井深7 661 m处,井径为197.6 mm,井径扩大率为19.69%。最小井径位于井深7 220 m处,井径为168.4 mm,井眼扩大率为1.2%。四开井段平均井径为170.9 mm,平均井径扩大率为3.53%,满足完井等后续处理要求。

    顺北8-X井四开小井眼钻进过程中,复杂和故障时效均为0;四开井段正常钻进450 m,纯钻时间147 h,实际机械钻速3.06 m/h,与邻井(顺北8-2X井)相比,提高了81.64%(见表4)。

    表  4  顺北8-X井与邻井小井眼段钻速对比
    Table  4.  Comparison of ROP in slim-hole sections of Well Shunbei 8-X with adjacent wells
    井号 开钻次序 入井深度/m 出井深度/m 实际纯钻时间/h 实际进尺/m 实际机械钻速/(m∙h−1
    顺北8-X 四开 7 660 8 110 147.0 450 3.06
    顺北8-2X 四开 7 296 8 396 652.7 1 100 1.69
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    顺北8-X井四开小井眼段实际钻井周期14.65 d,与设计的钻井周期(28.00 d)相比,缩短了13.35 d,钻井周期缩短率达47.68%。

    1)开展了钻头和抗高温螺杆优选,以及抗高温钻井液和小尺寸水力振荡器研发等技术攻关,形成了适合于塔里木盆地碳酸盐岩孔洞型和裂缝性−孔洞型储层的超深小井眼定向钻井提速提效关键技术。

    2)塔里木盆地超深小井眼定向钻井提速提效关键技术,解决了机械钻速低、钻头使用寿命短、常规螺杆钻具脱胶脱扣、钻井液稳定性差以及产层喷漏同存等难题。

    3)为进一步实现塔里木盆地超深小井眼提速提效,建议加强适应塔里木盆地地质条件的个性化钻头研发,建立钻进过程风险评估预警技术体系,进一步提升高温螺杆性能,并加大现有配套技术的推广应用力度。

  • 图  1   小尺寸水力加压提速工具的结构

    Figure  1.   Structural diagram of small size hydraulic pressurization and speed-up tool

    图  2   完井管柱优化示意

    Figure  2.   Schematic diagram of optimized completion string

    图  3   液压刚性套管扶正器的结构

    Figure  3.   Structure of hydraulic rigid casing centralizer

    图  4   CPA2井完井管柱示意

    Figure  4.   Schematic diagram of completion string in Well CPA2

    表  1   2种规格钻杆的施工泵压

    Table  1   Pumping pressures of drill pipe with two specifications

    井深/m排量/(L·s−1泵压/MPa
    ϕ73.0 mm钻杆ϕ79.4 mm钻杆
    1 700817.9115.09
    1 90019.8615.58
    2 10021.4816.38
    2 30023.1217.34
    2 50024.7318.36
    下载: 导出CSV

    表  2   不同尺寸套管作为完井尾管的优缺点

    Table  2   Advantages and disadvantages of taking casing with different sizes as completion liner

    管体外径/
    mm
    管体内径/
    mm
    接箍外径/
    mm
    环空间隙/
    mm
    对后期生产作业的影响
    101.6 86.0104.0 8.2 受井眼曲率影响,存在不能安全下入的风险,环空间隙小,水泥环薄
    95.382.3108.011.4 可以安全下入,采用“筛管+顶部注水泥”完井方式的井可用ϕ60.3 mm地质钻杆钻盲板
    88.976.0108.014.5 由于内径小,采用“筛管+顶部注水泥”完井方式的井没有适用于钻盲板的钻杆
    73.062.0 89.522.5
    下载: 导出CSV

    表  3   膨胀式尾管悬挂器膨胀前后的主要参数

    Table  3   The key parameters of expansive hanger before and after expansion

    条件规格外径/mm内径/mm悬挂器长度/m胶筒外径/mm悬挂力/kN密封压差/MPa
    膨胀前ϕ139.7 mm×ϕ95.3 mm108.0 94.5411250050
    膨胀后118.5105.5
    下载: 导出CSV

    表  4   小井眼侧钻水平井钻井完井关键技术应用情况

    Table  4   Application of key technologies for slim hole sidetracking horizontal wells

    井号井深/
    m
    裸眼段长度/
    m
    水平段长度/
    m
    泵压/
    MPa
    机械钻速/
    (m·h−1
    钻井周期/
    d
    固井优质率,
    %
    产液量/
    (m3·d−1
    产油量/
    (t·d−1
    含水率,
    %
    CPA12 300.0065015014~165.6418.1210012.10 10.61 12.30
    CPA22 181.0053120515~166.1213.421008.966.7824.33
    CPA32 317.0046714314~156.0412.381009.077.2919.63
    CPA42 236.0075916715~166.5815.561006.545.3817.74
    CPA52 183.0066818913~145.9815.941007.296.5110.70
    邻井2 235.0068917616~184.8213.21 866.893.2153.41
    下载: 导出CSV

    表  5   钻井提速技术应用效果对比

    Table  5   Application effect of drilling speed-up technology

    井号施工井段/m钻井液密度/
    (kg·L−1
    钻井排量/
    (L·s−1
    泵压/MPa进尺/m机械钻速/
    (m·h−1
    钻井周期/d备注
    CPA21 650.00~2 181.001.11~1.157~915~165316.1213.42应用提速技术
    CPB11 700.00~2 206.001.11~1.156~818~205064.8919.65未用提速技术
    CPB21 680.00~2 198.001.11~1.157~919~225185.0318.56
    下载: 导出CSV
  • [1] 屈亚光,刘月田,胥小伟. 高尚堡多层系复杂断块油藏含水率变化影响因素研究[J]. 石油天然气学报, 2010, 32(2): 120–124, 128. doi: 10.3969/j.issn.1000-9752.2010.02.028

    QU Yaguang, LIU Yuetian, XU Xiaowei. Influential factors of water-cut variation in multi-layer and complicated fault-block reservoirs in Gaoshangbao Oilfield[J]. Journal of Oil and Gas Technology, 2010, 32(2): 120–124, 128. doi: 10.3969/j.issn.1000-9752.2010.02.028

    [2] 王群一,毕永斌,张梅,等. 南堡陆地油田水平井开发底水油藏油水运动规律[J]. 油气地质与采收率, 2012, 19(6): 91–94. doi: 10.3969/j.issn.1009-9603.2012.06.022

    WANG Qunyi, BI Yongbin, ZHANG Mei, et al. Fluidity rule study on bottom water reservoir for horizontal wells in onshore Nanpu Oilfield[J]. Petroleum Geology and Recovery Efficiency, 2012, 19(6): 91–94. doi: 10.3969/j.issn.1009-9603.2012.06.022

    [3] 肖国华,付小坡,王金生,等. 水平井预置速凝堵剂管外封窜技术[J]. 特种油气藏, 2018, 25(6): 136–139. doi: 10.3969/j.issn.1006-6535.2018.06.025

    XIAO Guohua,FU Xiaopo,WANG Jinsheng,et al. External plugging with preset quick-setting plugging agent in horizontal well[J]. Special Oil and Gas Reservoirs, 2018, 25(6): 136–139. doi: 10.3969/j.issn.1006-6535.2018.06.025

    [4] 宋显民,张立民,李良川,等. 水平井和侧钻水平井筛管顶部注水泥完井技术[J]. 石油学报, 2007, 28(1): 119–121, 126. doi: 10.3321/j.issn:0253-2697.2007.01.024

    SONG Xianmin, ZHANG Limin, LI Liangchuan, et al. Top screen pipe cementing technology of casing and liner in horizontal well and sidetracking horizontal well[J]. Acta Petrolei Sinica, 2007, 28(1): 119–121, 126. doi: 10.3321/j.issn:0253-2697.2007.01.024

    [5] 李建强, 李路宽, 寇德超, 等. 侧钻水平井悬挂筛管顶部注水泥完井技术[J]. 石油钻采工艺, 2007, 29(增刊1): 25–27, 120.

    LI Jianqiang, LI Lukuan, KOU Dechao, et al. Research and application of completion technology of sidetrack horizontal well top cementing with hanging screen[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2007, 29(supplement1): 25–27, 120.

    [6] 李文魁,陈建军,王云,等. 国内外小井眼井钻采技术的发展现状[J]. 天然气工业, 2009, 29(9): 54–56, 63. doi: 10.3787/j.issn.1000-0976.2009.09.014

    LI Wenkui, CHEN Jianjun, WANG Yun, et al. The status-quo of slim hole drilling technology in China and the world[J]. Natural Gas Industry, 2009, 29(9): 54–56, 63. doi: 10.3787/j.issn.1000-0976.2009.09.014

    [7] 樊继强,王委,陈小元,等. 苏北盆地小井眼侧钻井关键技术研究与应用[J]. 石油钻探技术, 2019, 47(5): 22–27. doi: 10.11911/syztjs.2019102

    FAN Jiqiang, WANG Wei, CHEN Xiaoyuan, et al. Research and application of key technologies for slim hole sidetracking wells in the Subei Basin[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2019, 47(5): 22–27. doi: 10.11911/syztjs.2019102

    [8] 王建龙,张雯琼,于志强,等. 侧钻水平井水平段延伸长度预测及应用研究[J]. 石油机械, 2016, 44(3): 26–29.

    WANG Jianlong, ZHANG Wenqiong, YU Zhiqiang, et al. Prediction of sidetrack horizontal well extension length[J]. China Petroleum Machinery, 2016, 44(3): 26–29.

    [9] 汪杰,郭奇,马辉,等. 水力加压装置在滑动钻井中的应用[J]. 复杂油气藏, 2012, 5(1): 72–75. doi: 10.3969/j.issn.1674-4667.2012.01.023

    WANG Jie, GUO Qi, MA Hui, et al. Application of hydraulic thruster in slide drilling[J]. Small Hydrocarbon Reservoirs, 2012, 5(1): 72–75. doi: 10.3969/j.issn.1674-4667.2012.01.023

    [10] 李子丰,杨海滨,许春田,等. 定向井滑动钻进送钻原理与技术[J]. 天然气工业, 2013, 33(12): 94–98.

    LI Zifeng, YANG Haibin, XU Chuntian, et al. Bit feed principles and technologies in slide-drilling directional wells[J]. Natural Gas Industry, 2013, 33(12): 94–98.

    [11] 张宏军. 胜利油田开窗侧钻井完井固井工艺技术的改进与发展[J]. 钻采工艺, 2009, 32(3): 103–105. doi: 10.3969/j.issn.1006-768X.2009.03.034

    ZHANG Hongjun. Well completion and cementing technology in sidetracked hole of Shengli Oilfield[J]. Drilling & Production Technology, 2009, 32(3): 103–105. doi: 10.3969/j.issn.1006-768X.2009.03.034

    [12] 白彬珍,臧艳彬,周伟,等. 深井小井眼定向随钻扩孔技术研究与应用[J]. 石油钻探技术, 2013, 41(4): 73–77. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2013.04.016

    BAI Binzhen, ZANG Yanbin, ZHOU Wei, et al. Study and application of reaming while drilling in deep directional wells[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2013, 41(4): 73–77. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2013.04.016

    [13] 韩耀图,刘鹏,林家昱,等. 侧钻水平井固井充填防砂一体化工艺的应用:以曹妃甸11-2油田为例[J]. 断块油气田, 2018, 25(3): 390–393.

    HAN Yaotu, LIU Peng, LIN Jiayu, et al. Application of cementing and gravel packing sand control integrated technology to sidetracked horizontal well: taking Caofeidian 11-12 Oilfield as an example[J]. Fault-Block Oil & Gas Field, 2018, 25(3): 390–393.

    [14] 马庆涛,范光第,刘程,等. 悬空侧钻技术在常规水平井中的应用[J]. 钻采工艺, 2016, 39(3): 1–3. doi: 10.3969/J.ISSN.1006-768X.2016.03.01

    MA Qingtao, FAN Guangdi, LIU Cheng, et al. Application of open hole sidetracking technology in the conventional horizontal wells[J]. Drilling & Production Technology, 2016, 39(3): 1–3. doi: 10.3969/J.ISSN.1006-768X.2016.03.01

    [15] 莫继春,杨玉龙,李杨,等. DRK韧性水泥浆体系的研制[J]. 石油钻采工艺, 2005, 27(2): 21–24. doi: 10.3969/j.issn.1000-7393.2005.02.007

    MO Jichun, YANG Yulong, LI Yang, et al. Research of DRK toughness slurry system[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2005, 27(2): 21–24. doi: 10.3969/j.issn.1000-7393.2005.02.007

    [16] 朱磊,耿亚楠,许明标,等. 适合小井眼固井的韧性水泥浆体系室内研究[J]. 石油天然气学报, 2014, 36(9): 106–108, 112. doi: 10.3969/j.issn.1000-9752.2014.09.022

    ZHU Lei, GENG Yanan, XU Mingbiao, et al. Laboratory research of malleable cement slurry system suitable for slim-hole cementing[J]. Journal of Oil and Gas Technology, 2014, 36(9): 106–108, 112. doi: 10.3969/j.issn.1000-9752.2014.09.022

  • 期刊类型引用(8)

    1. 杨玲,党瑞荣,党博,刘长赞,郭瑞,盛磊祥. 基于瞬变电磁偏心阵列的套管开窗侧钻井开窗轨迹与窗口形态检测方法. 西安石油大学学报(自然科学版). 2023(02): 105-112 . 百度学术
    2. 徐小峰,宋巍,杨燕,李祥银,周岩,冯福平,韩旭,刘圣源. 页岩储层水平井固井水泥浆体系应用研究进展. 科学技术与工程. 2023(17): 7161-7173 . 百度学术
    3. 季小娜,马淼,康建涛,刘义彬,刘新哲,郝楠. 小井眼老井开窗侧钻尾管固井工艺研究与应用. 内蒙古石油化工. 2023(07): 1-4 . 百度学术
    4. 杜雪雷,韩东东,李大伟,陈建宏,乔中山. 渤海油田欠尺寸钻头悬空侧钻技术应用. 海洋石油. 2022(01): 86-89+116 . 百度学术
    5. 张取胜. 水平井钻井完井关键技术研究. 石油和化工设备. 2022(04): 105-106+91 . 百度学术
    6. 苗娟,黄兵,谢力,汤明. 高钢级套管段铣工具优化及性能评价. 特种油气藏. 2021(02): 163-170 . 百度学术
    7. 谢慧华,马青印,辛红伟,田相元,孔春岩,贺亚杰. 文留油田盐间油藏深部双层套管开窗侧钻技术. 断块油气田. 2021(05): 706-710 . 百度学术
    8. 王颖标. 吉林探区浅层小井眼侧钻水平井钻井完井关键技术探讨. 石油和化工设备. 2021(12): 87-88+83 . 百度学术

    其他类型引用(1)

图(4)  /  表(5)
计量
  • 文章访问数:  993
  • HTML全文浏览量:  390
  • PDF下载量:  180
  • 被引次数: 9
出版历程
  • 收稿日期:  2020-03-18
  • 修回日期:  2020-07-11
  • 网络出版日期:  2020-09-01
  • 刊出日期:  2020-11-30

目录

/

返回文章
返回