Key Drilling Technologies for the Ultra-Deep Well Manshen 1 in the Tarim Basin
-
摘要:
满深1井是位于塔里木盆地塔北隆起满深1号断裂带上的一口预探井，钻井过程中存在二叠系玄武岩漏失与垮塌同存，志留系塔塔埃尔塔格组可钻性差、钻头磨损快，奥陶系桑塔木组易井斜与井壁失稳垮塌等技术难点。为此，研究应用了二叠系优快钻井技术、志留系减振提速技术和奥陶系防斜防塌技术，有效解决了该井面临的钻井技术难点：应用混合钻头+螺杆钻具提速技术一趟钻钻穿二叠系玄武岩地层，应用聚磺钻井液体系确保了二叠系地层的安全钻进，未发生漏失及垮塌等井下故障，与邻井相比机械钻速提高了265.96%；应用个性化PDC钻头+TorkBuster扭力冲击器一趟钻钻穿志留系地层，且钻进期间扭矩稳定、粘滑振动弱，减振提速效果明显；应用预弯曲动力学防斜钻具组合钻进奥陶系高陡地层，防斜打直效果明显；应用高性能防塌水基钻井液安全钻穿奥陶系硬脆性泥岩，井壁稳定效果显著。该井试油获得高产工业油流，实现了塔里木盆地超深层油气勘探的重大突破，形成的超深层碳酸盐岩钻井完井技术为塔里木油田深层油气勘探开发提供了技术支撑。
Abstract:Well Manshen 1 is a pre-exploration well deployed on the Manshen No. 1 fault zone of the Tabei uplift in the Tarim Basin. During the drilling process, this well suffered from both lost circulation and the collapse of Permian basalt. Further, the development of the well was challenged by poor drillability and rapid bit wear in Silurian Tataaiertage Formation, and the slanting and wellbore instability/collapse in Ordovician Santamu Formation. Through technical research, a series of technologies and interventions strategies such as Permian “2X Excellence” drilling, the Silurian vibration reduction and accelerated drilling, and the Ordovician anti-slanting/ collapse drilling were developed, which effectively solved those challenges. The application of hybrid drilling bit+ PDM fast drilling technology successfully penetrating Permian basalt in one trip; the application of polysulfonate drilling fluid system ensuring the safe drilling in Permian strata, and eliminating the downhole failures such as leakage and collapse. Compared with the adjacent wells, the ROP was increased by 265.96%; the customized PDC bit + TorkBuster torque impactor successfully penetrating Silurian strata in one trip, the torque was stable and the stick-slip vibration was weak during the drilling, and the effects of vibration reduction and speed up were clear. The application of pre-bending downhole motor BHA successfully allowed the drillbit to penetrae the Ordovician large dip-angle strata. In this, the anti-slanting effect was obvious; the application of high-performance anti-collapse water-based drilling fluid system safely drilling through the Ordovician hard and brittle mudstone, which achieved a remarkable borehole stabilization effect. This well achieved high-production industrial oil flow drilling oil testing, brought about a major breakthrough in ultra-deep oil and gas exploration of the Tarim Basin, and initially formed the ultra-deep carbonate drilling/completion technologies, which provided technical supports and best practice for the deep oil and gas exploration & development the of Tarim Oilfield.
-
沁南区域煤层气主力储层15号煤层具有割理及微孔发育、煤层易破碎的特点，进行水平井钻井时外来流体易侵入煤层，引起煤层井壁坍塌和储层伤害[1-2]。国内煤层气水平井钻井使用的钻井液主要为清洁盐水和聚合物钻井液。清洁盐水具有良好的保护储层能力，但沁南区域水平井段长，15号煤层易破碎、坍塌，使用清洁盐水钻井风险高[3-4]。聚合物钻井液具有稳定煤层井壁的能力，完钻后可破胶解堵，但沁南区域15号煤层温度低，氧化破胶剂普遍存在低温破胶困难，破胶后残渣含量高，且聚合物钻井液储存条件苛刻，对环境、人员不友好等问题，导致其应用受限[5-7]。目前使用的钻井液无法完全满足沁南区域15号煤层水平井钻井对稳定井壁、低温破胶和保护储层的需求。
瓜尔胶具有低温易破胶，破胶后残渣含量低的优点，生物酶破胶剂具有破胶专一、易低温破胶的优点；但瓜尔胶一般用作压裂增稠剂，生物酶破胶剂也常用于压裂破胶和废弃物生物降解[8-10]。国内外学者对瓜尔胶钻井液鲜有研究，研究范围也仅限于降解性能、流变性能等方面的室内评价[11-13]，尚未系统性研究低温、易塌煤层气水平井钻井施工对其稳定井壁、低温破胶和保护储层等方面的性能需求。因此，将瓜尔胶引入钻井液中作为增黏剂，并与生物酶破胶剂配套使用，开展了瓜尔胶加量优化和生物酶破胶剂优选，评价了瓜尔胶钻井液稳定煤层和保护储层的性能。瓜尔胶钻井液在保留聚合物钻井液性能的基础上，可实现低温破胶，达到稳定井壁与保护储层的目的[14-16]。
1. 15号煤层特征及钻井技术难点
沁南区域石炭系太原组的15号煤层孔隙度4.75%～5.75%，渗透率0.26～0.85 mD；裂隙较3号煤层更为发育，且具有破碎结构和原生结构共存的特点，普遍具有丰富的割理和裂隙，微裂缝较多，多呈平形状、不规则网状、丝状和树枝状成组出现；孔隙普遍被矿物充填，矿物种类较多，包括黏土矿物、黄铁矿、石英和方解石等。15号煤层的上述特征除造成储层连通性较差外，较多的割理和裂隙也导致15号煤层的力学性能较差，与3号煤层相比更容易坍塌[17-18]。
以15号煤层为目的层的煤层气水平井，水平段长800～1 000 m，储层温度30～40 ℃，煤层压力系数0.20～0.60。该区块使用清洁盐水钻进15号煤层，水平钻进时间超过1 d后，煤层普遍存在坍塌，造成钻井失败。使用常规聚合物钻井液钻进时，虽能保证煤层井壁稳定，但储层温度较低造成破胶困难，投产后存在产气量低的问题。保证煤层长水平段井壁稳定、降低聚合物钻井液对煤层的伤害和保证侵入煤层的钻井液可破胶返排，是沁南区域15号煤层水平井钻井的技术难点[19]。
2. 瓜尔胶钻井液及破胶液研究
2.1 瓜尔胶钻井液的配方
根据上文所述15号煤层水平井的钻井技术难点及施工经验，保持钻井液的黏度可维持煤层稳定，基于15号煤层孔渗低、连通性较差的特点，要求钻井液的滤失量不高于20 mL，以满足钻井施工要求。设计钻井液组成为清水+增黏剂+降滤失剂+辅助添加剂。
2.1.1 瓜尔胶加量优化
从保护储层角度讲，瓜尔胶加量越小，残渣含量就越低，储层保护效果就越好。但为保证水平井井眼清洁和井壁稳定需求，钻井液要维持一定的黏度，根据该区块水平井的钻井经验可知，钻井液漏斗黏度为40～50 s时可满足水平井井眼清洁和稳定井壁需求。选取淡水基压裂液使用的羟丙基瓜尔胶作为钻井液增黏剂，测试清水加入不同量瓜尔胶后的漏斗黏度，以优化瓜尔胶的加量。瓜尔胶为江苏昆山某厂生产的羟丙基瓜尔胶，测试结果见图1。
由图1可知：随着瓜尔胶加量增大，溶液的漏斗黏度持续升高；瓜尔胶加量达到0.5%时，溶液的漏斗黏度为43 s；瓜尔胶加量达到0.6%时，溶液的漏斗黏度为52 s，可以满足水平井施工对钻井液黏度的要求。现场施工时，瓜尔胶加量可根据实际情况在0.5%～0.6%间选择。
2.1.2 瓜尔胶耐盐性能评价
该区块要求钻井液密度为1.00～1.10 kg/L，以KCl为钻井液密度调节剂。测试瓜尔胶钻井液中加入不同量KCl后的漏斗黏度，以评价瓜尔胶的耐盐性能。瓜尔胶钻井液配方为清水+0.6%瓜尔胶，测试结果见图2。
![]()
图 2 瓜尔胶钻井液加入不同量KCl后的密度和漏斗黏度Figure 2. Density and funnel viscosity of guar gum drilling fluid after adding different amounts of KCl由图2可知：随着KCl加量增大，瓜尔胶钻井液密度呈上升趋势，漏斗黏度呈略微下降趋势；KCl加量为16%时，瓜尔胶钻井液的密度达到1.10 kg/L，漏斗黏度降为45 s。总体来看，瓜尔胶钻井液的漏斗黏度稳定在52～45 s，在现场对钻井液漏斗黏度要求范围内，能够满足现场钻井要求。
2.1.3 瓜尔胶钻井液配方确定
为保证钻井液的其他性能，选用可降解的淀粉为降滤失剂，改性矿物油为润滑剂，KCl为密度调节剂，以维持钻井液的整体性能，形成了瓜尔胶钻井液配方：清水+0.5%瓜尔胶+0.3%改性淀粉+5.0%KCl +1.5%润滑剂。其基本性能：漏斗黏度45 s，表观黏度25 mPa·s，塑性黏度14 mPa·s，动切力11 Pa，动塑比0.78，静切力6/8 Pa，API滤失量13.2 mL，滤饼厚度0.05 mm，pH值9.0，润滑系数0.09。
该钻井液黏度适中，动切力和动塑比较高，能够满足水平井井眼清洁需求；润滑系数为0.09，且滤饼较薄，能够满足水平井施工对钻井液润滑性能的要求。钻井液基本性能在设计范围内，可满足煤层气水平井钻井需求。
2.2 生物酶破胶液
为确保瓜尔胶钻井液的储层保护性能，完钻后需使用破胶液对其破胶。为此，优选了在低温下可实现瓜尔胶钻井液降解破胶的生物酶破胶剂，同时在破胶液中加入助排剂，以实现破胶后顺利返排。设计破胶液组成为清水+生物酶破胶剂+助排剂。
2.2.1 生物酶破胶剂优选
为解除瓜尔胶等聚合物对煤层的伤害，需要在完钻后对其破胶以解除伤害。参照《水基压裂液性能评价方法》（SY/T 5107—2016）中的破胶性能评价方法，在瓜尔胶钻井液中加入不同种类和不同量的破胶剂，在30 ℃的水浴中加热12 h后，使用六速旋转黏度计测试其在100 r/min（剪切速率为170 s−1）转速下的表观黏度，并测试钻井液破胶后的残渣含量（表观黏度低于3 mPa·s时视为完全破胶），结果见表1。 Ⅰ型生物酶破胶剂为胍胶糖苷特异性水解酶和淀粉糖苷特异性水解酶的复配产品，Ⅱ型生物酶破胶剂为胍胶糖苷特异性水解酶。
表 1 不同种类破胶剂的破胶效果Table 1. Gel breaking effect of different breakers破胶剂类型 破胶剂及加量 表观黏度/（mPa·s） 残渣含量/（mg·L−1） 空白样 49.0 未破胶 氧化破胶剂 0.30%过硫酸铵 21.0 未破胶 0.70%过硫酸铵 21.0 未破胶 0.10%次氯酸钙 4.5 未破胶 0.20%次氯酸钙 3.0 590 复合生物酶 0.02%Ⅰ型生物酶破胶剂 15.0 未破胶 0.05%Ⅰ型生物酶破胶剂 4.5 115 0.08%Ⅰ型生物酶破胶剂 4.5 108 0.10%Ⅰ型生物酶破胶剂 3.0 120 单一生物酶 0.02%Ⅱ型生物酶破胶剂 6.0 未破胶 0.05%Ⅱ型生物酶破胶剂 4.5 240 0.08%Ⅱ型生物酶破胶剂 3.0 251 由表1可知：在30 ℃温度下，瓜尔胶钻井液中加入过硫酸铵养护12 h，不能破胶；加入次氯酸钙虽能破胶，但次氯酸钙属于危险化学品，使用局限性较大；加入0.1%Ⅰ型生物酶破胶剂和0.08%Ⅱ型生物酶破胶剂时，瓜尔胶钻井液的黏度均降至3.0 mPa·s，表明瓜尔胶钻井液完全破胶。残渣含量越低，对储层的伤害也就越低，瓜尔胶钻井液加入次氯酸钙、Ⅰ型生物酶破胶剂和Ⅱ型生物酶破胶剂破胶后的残渣含量分别为590，120和251 mg/L。综合考虑破胶剂的加量和破胶后的残渣含量，选择Ⅰ型生物酶破胶剂作为瓜尔胶钻井液的破胶剂，加量应不低于0.1%。
2.2.2 助排剂加量优化
对于煤层气井，表面张力是影响破胶液返排的最重要因素之一，基于助排剂性价比和有效降低表面张力的原则，选择氟碳型表面活性剂为助排剂，以利于钻井液滤液和破胶后钻井液的返排。参照《压裂液通用技术条件》（SY/T 6376—2008）中的相关规定，破胶液的表面张力不大于28 mN/m时可满足返排要求。
破胶液加入不同量的助排剂，使用TX500™型旋转滴超低界面张力仪测试其表面张力，根据测试结果优化助排剂加量。破胶液的配方为清水+0.1%Ⅰ型生物酶破胶剂，试验结果见表2。
表 2 破胶液加入不同量助排剂后的表面张力Table 2. Surface tension of gel breaking fluid at different cleanup additive dosages助排剂加量，% 表面张力/（mN·m−1） 降低率，% 0 65 0.1 35 46.15 0.2 28 56.92 0.3 18 72.31 0.4 12 81.54 由表2可知：随着助排剂加量增大，破胶液的表面张力不断降低；助排剂加量为0.2%时，破胶液的表面张力为28 mN/m；助排剂加量为0.3%时，破胶液的表面张力为18 mN/m。因此，助排剂的最优加量为0.2%～0.3%。
3. 稳定井壁和储层保护性能评价
为了验证瓜尔胶钻井液维持煤层井壁稳定的能力和对煤层的保护效果，评价了瓜尔胶钻井液的相关性能，并与现场使用的清洁盐水、常规聚合物钻井液进行了对比。
3.1 煤层井壁稳定性能评价
取数块同一煤块上钻取的岩心（煤块取自15号煤层矿井，埋深约800 m）进行抗压强度试验。将煤岩岩心在不同钻井液中加压5 MPa浸泡24 h后，使用TAW-1000型岩石三轴试验机测试其单轴抗压强度，每种钻井液浸泡2块岩心作为平行样，利用抗压强度表征钻井液对煤层井壁的稳定效果（见图3）。瓜尔胶钻井液配方与2.1.3节相同，常规聚合物钻井液配方为清水+0.4%黄原胶+0.3%PAC-LV+5.0%KCl。
![]()
图 3 不同钻井液对煤岩抗压强度的影响Figure 3. Influence of different drilling fluids on compressive strength of coal rock由图3可知，煤岩经8%KCl盐水浸泡后，抗压强度的下降幅度最大，经常规聚合物钻井液和瓜尔胶钻井液浸泡后，抗压强度的下降幅度相当。浸泡过程中，盐水易沿煤岩割理侵入煤岩内部，造成煤岩抗压强度降低；瓜尔胶钻井液和常规聚合物钻井液侵入煤岩的速度和总滤失量远低于盐水，抗压强度的下降幅度也最小。瓜尔胶钻井液稳定煤层井壁的效果与常规聚合物钻井液相当。
3.2 储层保护性能评价
针对不同类型钻井液，使用JHDS-Ⅲ型高温高压动态失水试验仪和KDY-50型岩心流动试验装置进行钻井液对煤层的保护性能试验。首先，用地层水饱和待测煤岩岩样，用氮气测试煤岩岩样在束缚水饱和度下的初始渗透率；然后，在压差3.5 MPa条件下用钻井液污染煤岩岩样，再用2倍孔隙体积的破胶液反向驱替，测试破胶液驱替后煤岩岩样在束缚水饱和度下的气测渗透率，计算渗透率恢复率。试验用钻井液配方同2.3.1节，试验结果见表3。
表 3 煤岩渗透率损害试验结果Table 3. Permeability damage test results of coal rock煤岩
编号污染工作液 气测渗透率/mD 气测渗透率
恢复率，%束缚水饱和度，% 污染前 污染后 QS-2-4 8%KCl盐水 0.22 0.20 87.50 54.71 QS-2-5 常规聚合物钻井液+破胶液 0.21 0.10 47.86 63.25 QS-2-6 瓜尔胶钻井液+破胶液 0.55 0.47 85.16 58.24 QS-2-9 瓜尔胶钻井液+破胶液 0.34 0.29 85.08 54.50 由表3可知，常规聚合物钻井液在破胶后对煤岩的伤害率依然在50%以上，而清洁盐水和瓜尔胶钻井液对煤岩的伤害率都较小。瓜尔胶钻井液破胶后煤岩的渗透率恢复率在85%以上，略低于清洁盐水，表现出良好的储层保护效果。
4. 现场应用
目前，沁南区域15号煤层使用瓜尔胶钻井液钻的井年均达20口以上，解决了清洁盐水不能稳定煤层井壁和常规聚合物钻井液存在储层伤害的问题。与使用清洁盐水的井相比，使用瓜尔胶钻井液的5口水平井未发生井下故障，平均钻井周期缩短了32.1%，平均井径扩大率从21.4%降至13.3%，单井日产气量同比提高15.0%～25.0%。下面以PZ*E4-4H井为例介绍瓜尔胶钻井液的应用情况。
PZ*E4-4H井为单分支水平井，主要目的层为15号煤层，完钻井深1 650 m，最大井斜角105°，水平段长1 046 m，纯煤层进尺838 m，煤层钻遇率80.11%，钻井周期16.90 d，水平段钻井周期8.35 d。
该井水平段采用瓜尔胶钻井液钻进，按上文配方配制瓜尔胶钻井液，将其漏斗黏度调整至45 s左右开钻。钻进过程中补充瓜尔胶胶液，维持钻井液黏度；间歇开启离心机，以清除有害固相，并将钻井液密度维持在1.03～1.07 kg/L；根据定向托压及扭矩变化情况适时加入润滑剂，每钻进100 m使用漏斗黏度100 s左右的稠浆清扫井眼。该井15号煤层厚度较薄，水平段多次钻遇煤层顶底板的泥岩地层，但瓜尔胶钻井液性能稳定，钻进期间仅有少量掉块，未发生阻卡等井下故障，瓜尔胶钻井液表现出良好的稳定煤层井壁的效果，且其黏度、密度和滤失量等性能参数与常规聚合物钻井液相当。
该井下入玻璃钢筛管后，挤注生物酶破胶液破胶，以解除瓜尔胶钻井液的污染，投产后日产气量达2.5×104 m3；与使用常规聚合物钻井液的煤层气水平井相比（水平段长度和煤层钻遇率相似），单井产能从2.0×104 m3提高至2.5×104 m3以上，瓜尔胶钻井液表现出良好的储层保护效果。
5. 结 论
1）针对沁南区域15号煤层水平井钻井施工要求，通过优化瓜尔胶加量和瓜尔胶的耐盐性能，将瓜尔胶与其他处理机复配形成了瓜尔胶钻井液。该钻井液与清洁盐水相比可有效提高煤层的抗压强度，与常规聚合物钻井液相比可实现低温破胶，破胶后残渣含量低，储层保护效果好。
2）基于沁南区域15号煤层的地质特征和钻井需求研究的瓜尔胶钻井液，并未对其滤失量做要求，但对滤失量要求严格的煤层气钻井，还需系统性研究可生物降解的降滤失剂。
3）瓜尔胶钻井液在沁南区域15号煤层水平井钻井中表现出了良好的稳定井壁和保护储层的效果，可在储层温度低、井壁易失稳、储层易伤害的煤层气水平井中推广应用。
-
表 1 满深1井志留系塔塔埃尔塔格组钻头应用情况
Table 1 The application of bit in the Silurian Tataaiertage Formation of Well Manshen 1
PDC钻头型号 钻进井段/m 进尺/
m纯钻时间/
h机械钻速/
（m·h–1）DXS1654 4 885.00～4 918.00 33.00 11.0 3.00 DXS1654 4 918.00～4 975.00 57.00 19.0 3.00 KS1652DGRX 4 975.00～5 014.80 39.80 23.0 1.73 DXS1654 5 016.65～5 032.60 15.95 10.0 1.60 KS1652DGRX 5 032.60～5 124.59 91.99 17.0 5.40 KS1652DGRX 5 127.00～5 209.45 82.45 19.5 4.23 
下载: 导出CSV
-
[1] 赵志国,白彬珍,何世明,等. 顺北油田超深井优快钻井技术[J]. 石油钻探技术, 2017, 45(6): 8–13. ZHAO Zhiguo, BAI Binzhen, HE Shiming, et al. Optimization of fast drilling technology for ultra-deep wells in the Shunbei Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2017, 45(6): 8–13.
[2] 李大奇,康毅力,刘修善,等. 裂缝性地层钻井液漏失动力学模型研究进展[J]. 石油钻探技术, 2013, 41(4): 42–47. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2013.04.010 LI Daqi, KANG Yili, LIU Xiushan, et al. Progress in drilling fluid loss dynamics model for fractured formations[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2013, 41(4): 42–47. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2013.04.010
[3] 胡大梁,严焱诚,李群生,等. 混合钻头在元坝须家河组高研磨性地层的应用[J]. 钻采工艺, 2013, 36(6): 8–12. doi: 10.3969/J.ISSN.1006-768X.2013.06.03 HU Daliang, YAN Yancheng, LI Qunsheng, et al. Application of hybrid drill bit in Xujiahe high abrasive formation of Yuanba Gas Field[J]. Drilling & Production Technology, 2013, 36(6): 8–12. doi: 10.3969/J.ISSN.1006-768X.2013.06.03
[4] 杨顺辉,武好杰,牛成成,等. 特种孕镶块加强PDC钻头的研制与试验[J]. 石油钻探技术, 2014, 42(6): 111–114. YANG Shunhui, WU Haojie, NIU Chengcheng, et al. Manufacture and application of PDC bit enhanced by special diamond-impregnatedsegment[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2014, 42(6): 111–114.
[5] 陈星星. 混合钻头在涪陵页岩气田的应用[J]. 探矿工程(岩土钻掘工程), 2019, 46(10): 34–39. CHEN Xingxing. Application of hybrid drill bits in Fuling Shale Gas Field[J]. Exploration Engineering(Rock & Soil Drilling and Tunneling), 2019, 46(10): 34–39.
[6] 朱宽亮,周岩,胡中志. PDC-牙轮复合钻头在南堡油田大斜度井的应用[J]. 石油钻探技术, 2017, 45(6): 60–64. ZHU Kuanliang, ZHOU Yan, HU Zhongzhi. Application of a PDC-roller hybrid bit in highly-deviated wells of the Nanpu Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2017, 45(6): 60–64.
[7] 孙源秀,邹德永,郭玉龙,等. 切削-犁削混合钻头设计及现场应用[J]. 石油钻采工艺, 2016, 38(1): 53–56. SUN Yuanxiu, ZOU Deyong, GUO Yulong, et al. Design and field application of plow-cutting PDC bit[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2016, 38(1): 53–56.
[8] 林四元,李中,黄熠,等. 南海文昌区块深部地层旋转切削齿PDC钻头提速技术[J]. 石油钻探技术, 2017, 45(6): 65–69. LIN Siyuan, LI Zhong, HUANG Yi, et al. Technique for enhancing the rate of penetration through the application of a new PDC bit with rotary cutters in deep formations in the Wenchang Block[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2017, 45(6): 65–69.
[9] 王滨,李军,邹德永,等. 适合强研磨性硬地层PDC-金刚石孕镶块混合钻头设计与应用[J]. 特种油气藏, 2018, 25(1): 169–176. doi: 10.3969/j.issn.1006-6535.2018.01.035 WANG Bin, LI Jun, ZOU Deyong, et al. Design and application of a PDC hybrid drill bit with impregnated diamond insert for the hard formation with strong abrasivity[J]. Special Oil & Gas Reservoirs, 2018, 25(1): 169–176. doi: 10.3969/j.issn.1006-6535.2018.01.035
[10] 张进双,张增宝,王学才. 刀翼式孕镶金刚石钻头设计及在哈山101井的应用[J]. 石油钻探技术, 2019, 47(5): 57–61. ZHANG Jinshuang, ZHANG Zengbao, WANG Xuecai. The design of blade type diamond-impregnated bit and it’s application in Well Hashan 101[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2019, 47(5): 57–61.
[11] 彭齐,周英操,周波,等. 凸脊型非平面齿PDC钻头的研制与现场试验[J]. 石油钻探技术, 2020, 48(2): 49–55. doi: 10.11911/syztjs.2020035 PENG Qi, ZHOU Yingcao, ZHOU Bo, et al. Development and field test of a non-planar cutter PDC bit with convex ridges[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2020, 48(2): 49–55. doi: 10.11911/syztjs.2020035
[12] 滕学清,白登相,杨成新,等. 塔北地区深井钻井提速配套技术及其应用效果[J]. 天然气工业, 2013, 33(7): 68–73. doi: 10.3787/j.issn.1000-0976.2013.07.012 TENG Xueqing, BAI Dengxiang, YANG Chengxin, et al. ROP enhancing technologies and their application in deep wells in the Northern Tarim Basin[J]. Natural Gas Industry, 2013, 33(7): 68–73. doi: 10.3787/j.issn.1000-0976.2013.07.012
[13] 李宁,周小君,周波,等. 塔里木油田HLHT区块超深井钻井提速配套技术[J]. 石油钻探技术, 2017, 45(2): 10–14. LI Ning, ZHOU Xiaojun, ZHOU Bo, et al. Technologies for fast drilling ultra-deep wells in the HLHT Block, Tarim Oilfield[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2017, 45(2): 10–14.
[14] 胡群爱,孙连忠,张进双,等. 硬地层稳压稳扭钻井提速技术[J]. 石油钻探技术, 2019, 47(3): 107–112. doi: 10.11911/syztjs.2019053 HU Qun’ai, SUN Lianzhong, ZHANG Jinshuang, et al. Technology for drilling speed increase using stable WOB/torque for hard formations[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2019, 47(3): 107–112. doi: 10.11911/syztjs.2019053
[15] 汪为涛. 非均质地层锥形辅助切削齿PDC钻头设计与试验[J]. 石油钻探技术, 2018, 46(2): 58–62. WANG Weitao. Design and test of a new PDC bit with tapered auxiliary cutter for heterogeneous formations[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2018, 46(2): 58–62.
[16] 王沫,杜欢,伊尔齐木,等. 顺南井区优快钻井技术[J]. 石油钻探技术, 2015, 43(3): 50–54. WANG Mo, DU Huan, Eerqm, et al. Optimal and fast drilling technology for Shunnan Block[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2015, 43(3): 50–54.
[17] 吕晓平,李国兴,王震宇,等. 扭力冲击器在鸭深1井志留系地层的试验应用[J]. 石油钻采工艺, 2012, 34(2): 99–101. doi: 10.3969/j.issn.1000-7393.2012.02.027 LYU Xiaoping, LI Guoxing, WANG Zhenyu, et al. Experiment of Torkbuster on Well YS1 in Silurian Formation[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2012, 34(2): 99–101. doi: 10.3969/j.issn.1000-7393.2012.02.027
[18] 孙起昱,张雨生,李少海,等. 钻头扭转冲击器在元坝10井的试验[J]. 石油钻探技术, 2010, 38(6): 84–87. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2010.06.018 SUN Qiyu, ZHANG Yusheng, LI Shaohai, et al. Application of bit torsional impact generator in Well Yuanba 10[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2010, 38(6): 84–87. doi: 10.3969/j.issn.1001-0890.2010.06.018
[19] 狄勤丰,朱卫平,姚建林,等. 预弯曲动力学防斜打快钻具组合动力学模型[J]. 石油学报, 2007, 28(6): 118–121. doi: 10.3321/j.issn:0253-2697.2007.06.024 DI Qinfeng, ZHU Weiping, YAO Jianlin, et al. Dynamic model of bottom hole assembly used in pre-bending dynamic vertical and fast drilling technology[J]. Acta Petrolei Sinica, 2007, 28(6): 118–121. doi: 10.3321/j.issn:0253-2697.2007.06.024
[20] 龙大清,樊相生,王昆,等. 应用于中国页岩气水平井的高性能水基钻井液[J]. 钻井液与完井液, 2016, 33(1): 17–21. LONG Daqing, FAN Xiangsheng, WANG Kun, et al. High performance water base drilling fluid for shale gas drilling[J]. Drilling Fluid & Completion Fluid, 2016, 33(1): 17–21.
-
期刊类型引用(4)
1. 叶建平. 中国煤层气勘探开发及其科技进步历程回顾与思考. 煤田地质与勘探. 2025(01): 114-127 . 
百度学术
2. 李彦操，刘金明，邱春阳，赵成龙，杨倩云，杨大伟. 埕北326 A-7大位移井钻井液技术. 四川化工. 2024(01): 40-44 . 百度学术
3. 白杨，王路一，李翔，窦幻君，罗平亚. 煤层气储层保护钻井液技术研究进展. 天然气工业. 2024(10): 182-194 . 百度学术
4. 梁龙军，陈捷，颜智华，高为，易旺，胡海洋. 六盘水煤田大倾角地层煤层气L型水平井钻完井技术. 断块油气田. 2023(04): 616-623 . 百度学术
其他类型引用(1)
计量
- 文章访问数: 1421
- HTML全文浏览量: 428
- PDF下载量: 248
- 被引次数: 5
