Ultra-High Molecular Weight Polymer Flooding Technology for Heavy Oil Reservoirs in Block B125 of the Gucheng Oilfield
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摘要:
古城油田B125区块普通稠油油藏储层非均质性严重，原油平均黏度达1 000 mPa·s以上，进一步提高采收率难度大。为此，通过增黏性、流变性和驱油试验，评价了超高分子量聚合物提高普通稠油采收率的技术优势，考察了含硫污水对聚合物溶液性能的影响。试验表明，超高分子量聚合物增黏性优越，相同质量浓度下较常规聚合物溶液黏度高40%以上；黏弹性强，相同黏度下较常规聚合物采收率提高3.4百分点以上；含硫污水会造成聚合物溶液黏度降低10%以上、弹性明显减弱和采收率提高幅度降低3.0百分点。B125区块部署注聚井22口，截至2018年底，累计注入0.22倍孔隙体积的聚合物溶液，注入压力上升3.5 MPa，日产油量增加45.0 t，含水率降低9.0百分点，累计增产油量1.84×104 t，阶段采收率提高1.19百分点。研究与应用表明，超高分子量聚合物驱技术可以大幅提高较高黏度普通稠油油藏的采收率。
Abstract:Common heavy oil reservoir in Block B125 of the Gucheng Oilfield shows strong heterogeneity, and the average crude oil viscosity is above 1 000 mPa·s, which makes it more difficult to further improve oil recovery rate. Technical advantages of ultra-high molecular weight polymer in enhancing the recovery factor of common heavy oil were evaluated through viscosity, rheology and oil displacement tests. The effect of sulfur-containing sewage on the performance of polymer solution was investigated. The tests show that ultra-high molecular weight polymer has a superior viscosity increasing property, and the viscosity is more than 40% higher than that of conventional polymers at the same mass concentration, and its recovery factor is 3.4 percentage points higher than that of the conventional polymers with the same viscosity. Sulphur-containing sewage will reduce the viscosity of polymer solution over 10%, the recovery factor can be decreased by 3.0 percentage points, and elasticity will be significantly weakened. A total of 22 polymer injection wells were deployed in Block B125. By the end of 2018, a total of 0.22 PV of polymer solution was injected, and the injection pressure increased 3.5 MPa. The daily oil production rate increment was 45.0 tons and the cumulative oil production increment reached 1.84×104 t, while water cut was decreased by 9.0 percentage points and EOR was increased by 1.19 percentage points in this stage. The research demonstrates that the ultra-high molecular weight polymer flooding technology can bring a largely increased EOR of high viscosity common heavy oil reservoirs, and it can provide a new technical route and on-site basis for enhancing oil recovery in this type of reservoirs.
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塔里木盆地库车坳陷凝析油气资源丰富，主要有博孜、大北、迪那以及吐孜洛克等凝析气田，其中大北凝析气田原油含蜡量差异较大，含蜡量最高为22%，最低仅为3%[1]。随着温度降低，含蜡地层流体中的蜡分子析出并沉积在井筒内壁，堵塞流动通道，使流通直径减小，导致凝析气井产量降低或停产[2–6]。因此，亟待进一步明确含蜡量对凝析气藏相态特征的影响规律。目前国内外对凝析气藏相态特征的研究大多集中在析蜡点、蜡沉积、含蜡高低成因、清蜡防蜡方法以及结蜡预测模型等方面[7–10]。例如，杨永才等人[11–12]分析了高含蜡凝析油或轻质油的分布特征，揭示了含蜡凝析气藏的形成机理；胡永乐等人[13]利用高压相态试验装置研究了高含蜡凝析气的相态特征，发现在不同压力条件下高含蜡凝析气表现出的颜色随相态变化而变化；钟太贤等人[14–17]研究了含蜡凝析气藏的相图变化，从试验和理论的角度分析了析蜡机理。余华杰等人[18]分析了高含CO2凝析气的相态特征，发现CO2有助于抑制凝析油的反凝析作用和增强凝析油的反蒸发。由于含蜡量不同凝析气藏的相态特征不同，导致井筒中的结蜡量也不同，然而目前尚无含蜡量对凝析气藏相态特征影响的相关研究。为此，笔者利用大北凝析气田1101井的油气样品，建立了不同含蜡量地层流体样品的制作方法，研究了大北地区凝析气田不同含蜡量地层流体的组分及其含量、露点压力、偏差系数和反凝析液饱和度等相态特征，以期为制定凝析气藏合理的开发方式和提高凝析油的采收率提供指导[19]。
1. 不同含蜡量地层流体样品的制作方法
笔者用大北凝析气田1101井地面凝析油与分离器分离的气体，按生产气油比复配获得地层流体，取样时分离器温度为44 ℃，压力为14.787 MPa，现场生产气油比为25 421.62 m3/m3。地面凝析油与分离气组分的分析结果见表1和表2。由表1可知，凝析油中C11以上组分占74.048 9%。由表2可知，分离气中甲烷占94.568 4%。
表 1 凝析油的组分及含量Table 1. Components and content of condensate oil组分 摩尔分数，% 组分 摩尔分数，% 组分 摩尔分数，% C2 0.0003 C12 8.2540 C24 1.7147 C3 0.0016 C13 6.7210 C25 1.5276 iC4 0.0056 C14 8.5290 C26 1.1862 nC4 0.0144 C15 6.2654 C27 1.1130 iC5 0.0669 C16 5.6442 C28 0.8046 nC5 0.0704 C17 4.8326 C29 0.6320 C6 0.6271 C18 4.3167 C30 0.4659 C7 3.9753 C19 3.9792 C31 0.3154 C8 7.2326 C20 3.2100 C32 0.4599 C9 7.2648 C21 2.6767 C33 0.2379 C10 6.6918 C22 2.3024 C34 0.2357 C11 6.5018 C23 2.1230 表 2 分离气的组分及含量Table 2. Components and content for separator gas组分 摩尔分数，% 组分 摩尔分数，% CO2 0.2207 iC4 0.1266 N2 0.6197 nC4 0.1549 C1 94.5684 iC5 0.0689 C2 3.5162 nC5 0.0539 C3 0.6375 C6 0.0331 为了研究含蜡量对凝析气藏地层流体相态特征的影响，需要保证在不改变生产气油比的条件下使凝析油中的含蜡量减少或增加，对于在分离器处取得的凝析油样品，其方法是通过加入该井本身的轻质油或高含蜡凝析油来减少或增加配样凝析油的含蜡量。
通过蒸馏去除凝析油中的轻质油，获得高含蜡凝析油。将高蜡凝析油与分离器处取得的凝析油按照一定比例混合，参照标准《原油中蜡、胶质、沥青质含量的测定》（SY/T 7550—2012）[20]，测试混合凝析油的含蜡量，制备了含蜡量分别为7.04%，12.08%，17.79%和27.77%的凝析油样品。根据现场生产气油比，参照标准《油气藏流体物性分析方法》（GB/T 26981—2020）[21]，将不同含蜡量的凝析油样品与分离气样品进行复配，获得不同含蜡量的地层流体样品。
2. 不同含蜡量地层流体的相态特征
通过地层流体的相态试验分析含蜡量对地层流体相态特征的影响。参照标准《油气藏流体物性分析方法》（GB/T 26981—2020）[21]进行地层流体相态试验，相态试验主要包括闪蒸试验、恒质膨胀试验和定容衰竭试验。
2.1 不同含蜡量地层流体的闪蒸组分特征
利用闪蒸分离器和气相色谱仪进行不同含蜡量地层流体样品的单次闪蒸试验，闪蒸气、闪蒸油以及地层流体的组分分析结果见表3－表5。
表 3 不同含蜡量凝析气藏地层流体闪蒸气组分分析结果Table 3. Components and content of fluid flashed gas with different wax contents in condensate gas reservoirs含蜡量，% 不同组分的摩尔分数，% CO2 N2 C1 C2 C3 iC4 nC4 iC5 nC5 C6 7.04 0.2314 0.6664 94.4076 3.5832 0.6503 0.133 0 0.1636 0.0741 0.0559 0.0345 12.08 0.2227 0.675 0 94.3394 3.6553 0.6591 0.1297 0.1573 0.0678 0.0517 0.0421 17.79 0.2096 0.5407 94.9195 3.3263 0.6004 0.1188 0.1443 0.0628 0.0479 0.0298 27.77 0.2207 0.6522 94.4707 3.5828 0.6428 0.1265 0.1534 0.0661 0.0505 0.0342 表 5 不同含蜡量下凝析气藏地层流体组分分析结果Table 5. Composition analsis results of formation fluids in condensate gas reservoit with different wax contents组分 不同组分的摩尔分数，% 7.04%① 12.08%① 17.79%① 27.77%① CO2 0.230 6 0.221 9 0.208 9 0.220 0 N2 0.663 8 0.672 6 0.538 8 0.650 0 C1 94.050 8 94.004 9 94.593 0 94.151 5 C2 3.569 8 3.642 5 3.315 2 3.571 0 C3 0.647 9 0.656 8 0.598 4 0.640 7 iC4 0.132 5 0.129 3 0.118 5 0.126 1 nC4 0.163 1 0.156 8 0.143 9 0.153 0 iC5 0.073 9 0.067 7 0.062 7 0.066 0 nC5 0.055 8 0.051 6 0.047 8 0.050 5 C6 0.035 1 0.042 8 0.030 5 0.036 0 C7 0.002 9 0.004 4 0.004 1 0.005 3 C8 0.009 6 0.012 4 0.010 2 0.009 6 C9 0.018 7 0.017 6 0.014 6 0.013 3 C10 0.029 2 0.023 0 0.019 2 0.019 1 C11+ 0.316 2 0.295 6 0.294 2 0.287 8 ρ（C11+）/（kg·L−1） 0.839 0 0.847 7 0.850 6 0.854 0 M（C11+）/（g·mol−1） 210.99 227.22 232.99 239.75 凝析油密度/（kg·L−1） 0.8137 0.820 1 0.823 7 0.831 0 闪蒸气油比/（m3·m−3） 26 248.14 26 478.81 26512.73 26 591.47 注：凝析油密度是在20 ℃下测得的。 从表3可以看出，不同含蜡量地层流体闪蒸气组分及其含量变化不大，这是由于该井凝析油中的蜡主要由C11以上的重组分组成，而闪蒸气主要是由C6以下的轻组分组成。
从表4可以看出，当地层流体中的含蜡量分别为7.04%，12.08%，17.79%和27.77%时，对应闪蒸油中C11以上重组分的摩尔分数分别为
89.8018 %，90.4715 %，92.0240 %和92.1012 %。可以看出，含蜡量越高，闪蒸油中重组分的含量越高。表 4 不同含蜡量凝析气藏地层流体闪蒸油的组分分析结果Table 4. Components and content of fluid flashed oil with different wax contents in condensate gas reservoirs组分 不同组分的摩尔分数，% 7.04%① 12.08%① 17.79%① 27.77%① C2 0.007 2 0.008 0 0.013 4 0.008 8 C3 0.003 2 0.004 8 0.005 3 0.003 2 iC4 0.004 1 0.004 7 0.006 2 0.005 6 nC4 0.009 2 0.008 7 0.010 8 0.008 8 iC5 0.011 2 0.010 8 0.012 1 0.011 9 nC5 0.012 1 0.010 8 0.011 6 0.014 8 C6 0.080 9 0.106 7 0.101 1 0.218 3 C7 0.377 6 0.564 0 0.522 1 0.679 2 C8 1.385 5 1.785 3 1.471 9 1.377 6 C9 3.043 6 2.875 7 2.365 2 2.153 7 C10 5.263 7 4.149 0 3.456 3 3.416 9 C11+ 89.801 8 90.471 5 92.024 0 92.101 2 注：①为含蜡量，下同。 从表5可以看出，当地层流体中的含蜡量分别为7.04%，12.08%，17.79%和27.77%时，地层流体中C11以上重组分的分子质量分别为210.99，227.22，232.99和239.75 g/mol，凝析油密度分别为0.813 7，0.820 1，0.823 7和0.831 0 kg/L，闪蒸气油比为26 248.14，26 478.81，26 512.73和26 591.47 m3/m3。由此可见，含蜡量越高，地层流体中重组分的质量越高，相应凝析油的密度越高。通过单次闪蒸试验明确了不同含蜡量下地层流体中各组分的变化规律，为进一步明确高含蜡凝析气藏相变特征提供了支持。
2.2 不同含蜡量地层流体的露点压力特征
大北
1101 井地层温度为116.78 ℃，地层压力为90.207 MPa。采用逐级降压逼近法，利用HPVT−150型高压全温段PVT仪测试不同含蜡量地层流体样品的在地层温度下的露点压力，结果如图1所示。图2为不同含蜡量地层流体样品的相图。由图1和图2可知，含蜡量分别为7.04%，12.08%，17.79%和27.77%的地层流体在地层温度下的露点压力分别为52.21，53.06，55.17和57.50 MPa，含蜡量越高，露点压力越高，露点线右移，这是由于地层流体含蜡量越高，其中所含重组分越多，压力降低重组分优先析出，重组分具有更高的露点压力，导致地层流体露点压力升高，使地层流体在更高的压力下发生相变，这预示在井筒中随着温度压力降低，凝析油中的重组分优先析出，析蜡点升高，导致井筒结蜡位置加深，这一认识为现场PVT取样深度和清蜡深度设计提供了依据。采用线性回归方法拟合图1中露点压力（pd ）与含蜡量（ωw）的关系，结果为：![]()
图 1 地层温度下不同含蜡量地层流体的露点压力Figure 1. Dew point pressure of formation fluids with different wax contents at formation temperature![]()
图 2 不同含蜡量地层流体的相图Figure 2. Phase diagrams of formation fluids with different wax contentspd=0.264 2ωw + 50.213 R2 = 0.987 7 (1) 由式（1）可知，含蜡量每升高1%，露点压力约升高
0.2642 MPa，可利用式（1）预测不同含蜡量地层流体在地层温度下的露点压力。2.3 不同含蜡量地层流体的恒质膨胀特征
利用HPVT−150型高压全温段PVT仪进行不同含蜡量地层流体样品地层温度下的恒质膨胀试验（CCE试验），结果如图3－图6所示。从图3可以看出：在压力低于30 MPa时，随着压力升高，不同含蜡量地层流体的相对体积快速降低；在压力高于30 MPa时，随着压力升高，不同含蜡量地层流体相对体积的下降趋势逐渐放缓。从图4可以看出，随着压力升高，不同含蜡量地层流体的偏差系数升高，偏差系数与压力呈现线性关系。从图5可以看出，随着压力升高，不同含蜡量地层流体的体积系数降低。从图4和图5还可以看出，不同含蜡量地层流体的相对体积、偏差系数以及体积系数相近，这是由于地层流体中的蜡主要是C11以上重组分的一部分，其在地层流体中的占比极低，因此含蜡量对地层流体相对体积、偏差系数以及体积系数的影响很小，试验结果进一步证明了不同含蜡量地层流体的膨胀能力接近。从图6可以看出，高含蜡量地层流体反凝析液的饱和度更高，这是由于地层流体中的含蜡量越高，所含的重组分越多，同时由于重组分具有更高的露点压力，随着压力降低更容易从凝析气中析出，使反凝析液饱和度升高。这预示在井筒中随着温度压力降低，凝析油中的重组分优先析出，析蜡点升高，凝析液含量增加，地层流体中的蜡优先在井筒更深位置析出，在建立结蜡预测模型中应该考虑这一因素的影响。
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图 3 不同含蜡量地层流体的相对体积Figure 3. Relative volume of formation fluids with different wax contents![]()
图 4 不同含蜡量地层流体的偏差系数Figure 4. Deviation coefficient of formation fluids with different wax contents![]()
图 5 不同含蜡量地层流体的体积系数Figure 5. Volume coefficient of formation fluids with different wax contents![]()
图 6 不同含蜡量地层流体反凝析液的饱和度Figure 6. Retrograde condensed liquid saturation of formation fluids with different wax contents2.4 定容衰竭特征
利用HPVT−150型高压全温段PVT仪进行不同含蜡量地层流体样品地层温度下的定容衰竭试验（CVD试验），结果如图7－图9所示。从图7可以看出，凝析气藏地层流体中的含蜡量越高，反凝析液的饱和度越高，凝析气藏储层中反凝析液的饱和度总体小于1.29%，定容衰竭与恒质膨胀试验均得到了相似的结果，这证明了试验的准确性。从图8可以看出，含蜡量对采出地层流体中平衡气相偏差系数的影响较小，这是由于地层流体中的平衡气主要由C6以下的轻组分组成，因此含蜡量对其偏差系数的影响较小。从图9可以看出，在废弃压力（10 MPa）下，凝析油的采出程度随含蜡量升高而降低，其主要原因是高含蜡量凝析气中的重组分更多地反凝析出来，加剧了地层反凝析油的损失，导致凝析油采出程度降低。
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图 8 CVD试验采出地层流体中平衡气相的偏差系数Figure 8. Deviation coefficient of equilibrium gas phase in formation fluids produced from CVD experiments3. 结 论
1）用大北凝析气田1101井地面凝析油与分离器分离的气体，开展了含蜡量对相态特征影响的试验研究。通过闪蒸试验发现，含蜡量越高，闪蒸油组分中C11以上重组分含量越高，闪蒸气组分变化较小，同时地层流体组分中重组分含量越高，导致闪蒸得到凝析油的密度越高。
2）分析不同含蜡量地层流体的露点压力发现，露点压力与含蜡量呈线性关系，含蜡量升高1%，对应露点压力升高0.264 2 MPa，其原因是高含蜡量地层流体的重组分多，而重组分优先析出导致露点压力升高。
3）含蜡量对地层流体膨胀能力的影响较小，含蜡量升高，地层流体重组分占比增大，反凝析作用增强，导致凝析油采出程度降低，这是由于高含蜡地层流体中重组分的反凝析作用使地层反凝析油的损失增大。
4）凝析气井生产过程中，随着井筒温度压力从井底至井口降低，高含蜡流体中的重组分优先析出，这预示着井筒结蜡位置随地层流体含蜡量升高而加深，并且地层流体中的蜡优先在井筒更深位置析出，导致结蜡位置至井口井筒流体中的蜡含量降低。可以通过含蜡量对地层流体露点压力和反凝析液饱和度的影响规律确定井下取样深度、清蜡深度以及完善结蜡预测模型。
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图 2 聚合物溶液黏度–质量浓度关系
Figure 2. The relationship between polymer solution viscosity-mass concentration
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图 5 不同水配制的聚合物溶液的黏度–质量浓度关系曲线
Figure 5. Viscosity-mass concentration relationship of polymer solution under different water-configured conditions
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图 6 不同水配制的聚合物溶液的第一法向应力差
Figure 6. First normal stress difference of polymer solution under different water-confected conditions
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图 7 B125区块超高分子量聚合物驱生产曲线
Figure 7. Ultra-high molecular weight polymer flooding production curves in Block B125
表 1 聚合物的基本性能参数
Table 1 Basic performance parameters of polymer products
聚合物 类型 固相含量，% 相对分子质量/104 水解度，% 溶解时间/min 不溶物含量，% 过滤因子 CG–Ⅱ 超高分子量 89.03 3 370 29.5 ≤120 0.01 1.12 P–Ⅰ 常规 90.40 2 200 24.6 ≤120 0.10 1.10 Z–Ⅰ 常规 90.82 2 067 24.5 ≤120 0.12 1.06 
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表 2 岩心驱油试验结果
Table 2 Results of a core flooding test
聚合物 配制水 质量浓度/（mg·L–1） 黏度/（mPa·s） 注入量/倍孔隙体积 水驱采收率，% 最终采收率，% 采收率提高幅度，百分点 CG–Ⅱ 除硫污水 2 000 135.0 0.5 41.66 52.80 11.14 CG–Ⅱ 除硫污水 2 200 167.0 0.5 41.39 56.83 15.44 CG–Ⅱ 除硫污水 2 500 213.0 0.5 40.00 56.67 16.67 CG–Ⅱ 除硫污水 2 000 135.0 0.6 41.59 59.29 17.70 CG–Ⅱ 除硫污水 2 500 213.0 0.6 37.78 58.89 21.11 P–I 除硫污水 2 200 94.0 0.6 36.61 45.81 9.20 P–I 除硫污水 3 000 169.0 0.6 35.61 47.68 12.07 CG–Ⅱ 含硫污水 2 200 118.2 0.5 41.25 54.20 12.95 CG–Ⅱ 含硫污水 2 500 130.4 0.5 39.72 53.45 13.73
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