油田经过长期注水开发，油层形成了水渗流优势通道[1-4]，注入水沿优势通道突进，无法波及低渗透层的剩余油，导致油井含水率高，开采效率低下[5-9]。剖面调整是改善油藏非均质性和提高注水开发效果的有效手段[10-11]，但剖面调整施工作业周期长，短则一至两个月，长则半年以上，如遇停工停产，作业周期会更长，因此对剖面调整剂的贮存有效期要求较高。
酚醛树脂交联剂是剖面调整中常用的聚丙烯酰胺类凝胶交联剂[12]，在地层条件下交联剂与聚丙烯酰胺反应生成凝胶，封堵水流优势通道，改善油藏非均质性，有利于扩大后续注入水波及体积，提高注水开发效果。酚醛树脂交联剂中的活泼多元羟甲基具有很强的自缩合反应能力，随着贮存时间延长和贮存温度升高，自缩合反应速度加快，酚醛树脂交联剂固化，失去交联性能，影响剖面调整施工作业。目前，酚醛交联剂贮存有效期在3个月左右[13]，难以满足长周期剖面调整作业的需求。为此，笔者通过引入改性剂，合成了耐贮存的改性酚醛树脂交联剂，并对其交联体系性能进行试验评价。
1 合成思路及合成方法 1.1 合成思路引入水杨酸类改性剂，使其与羟甲基苯酚发生取代反应后形成位阻效应，阻止甲阶酚醛树脂进一步缩聚生成乙阶乃至丙阶酚醛树脂，从而延长其贮存有效期。
1.2 试剂和仪器苯酚(分析纯)；37%甲醛溶液；氢氧化钠(催化剂，分析纯)；氯化钠(分析纯)；氯化钙(分析纯)；部分水解聚丙烯酰胺(HPAM，水解度25%~27%，相对分子质量2000万，工业品)；有机铬类促交联剂(自制)；水杨酸类改性剂(自制)；去离子水(自制)。
BSA323S电子天平(德国赛多利斯集团)；Unb400电热恒温干燥箱(德国Menmert公司)；RS6000旋转流变仪(PZ38转子, 德国HAKKE公司)。
1.3 改性酚醛树脂合成方法按照文献[13]中的合成方法并加以调整来合成改性酚醛树脂：称取适量已融化的苯酚，加入装有冷凝管、搅拌器和温度计的三口烧瓶中，启动搅拌器，加入催化剂和改性剂，恒温50 ℃，搅拌反应30 min；加入80%的甲醛，升温至60 ℃，继续搅拌反应60 min；升高温度至70 ℃，恒温搅拌反应20 min；，加入剩余20%的甲醛，将温度至85 ℃，并恒温继续搅拌反应20 min，冷却降温，得到的产物即为改性酚醛树脂。
1.4 核磁共振氢谱分析分别取加入改性剂和未加改性剂的反应产物，提纯后进行核磁共振氢谱(1H NMR)测试，结果见图 1。
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| 图 1 酚醛树脂交联剂1H NMR谱图 Fig.1 1H NMR spectrogram of modified phenolic resin cross-linking agents |
由图 1中谱图A可以看出，不加改性剂时，反应产物在6.9~8.0 ppm处为苯环上质子的共振峰，3.4~3.7 ppm处为与氧相连的亚甲基碳上氢核的共振峰，4.3~5.0 ppm为羟基质子振动峰，表明不加改性剂时的主要反应产物为甲阶酚醛树脂。
由图 1中谱图B可以看出，加入改性剂后，在同样出现苯环上质子峰、亚甲基振动峰和羟基质子振动峰的基础上，3.5~4.0 ppm处出现与酯基相连的亚甲基振动峰，表明改性剂与甲阶酚醛树脂上的羟基发生反应生成了改性酚醛树脂。
改性酚醛树脂分子上引入了酯基，可以在一定程度上降低其反应活性，同时位阻效应也降低了改性酚醛树脂分子间的碰撞概率，从而起到延长贮存有效期的作用。
2 改性酚醛树脂性能影响因素分析采用凝胶强度和贮存有效期评价不同因素对改性酚醛树脂性能的影响。凝胶强度评价采用目测代码法[14]，凝胶配方为0.30%HPAM+0.25%改性酚醛树脂，试验温度为80 ℃；贮存有效期按照GB/T 14074—2006《木材胶粘剂及其树脂检验方法》进行测试。
2.1 改性剂加量催化剂加量为2.0%时，改变改性剂的加量合成改性酚醛树脂，分析其对凝胶强度及贮存有效期的影响，结果见表 1。
| 改性剂加量，% | 凝胶强度 | 贮存有效期/d |
| 0 | C级 | 60 |
| 1.0 | C级 | 84 |
| 2.0 | C级 | 186 |
| 5.0 | D级 | 234 |
| 7.0 | B级 | 288 |
由表 1可知:随着改性剂加量增大，凝胶强度先增大后减小，贮存有效期随之延长，表明改性剂的加入降低了羟甲基苯酚上可发生缩合反应的羟甲基数量。改性剂加量较少时，反应产物中具有位阻效应的组分较少，分子间发生缩合反应的概率比较大，贮存有效期短；改性剂加量增大后，反应产物中具有位阻效应的组分增多，贮存有效期大幅延长。改性剂加量为5.0%时，凝胶强度达到D级，贮存有效期达到234 d；继续增大改性剂加量，被取代的羟甲基数量增多，反应产物中可发生交联反应的组分减少，凝胶强度下降。因此，改性剂最佳加量为5.0%。
2.2 催化剂加量改性剂加量为5.0%时，改变催化剂的加量合成改性酚醛树脂，分析其对凝胶强度及贮存有效期的影响，结果见表 2。
| 催化剂加量，% | 凝胶强度 | 贮存有效期/d |
| 1.0 | B级 | 288 |
| 2.0 | D级 | 234 |
| 3.0 | D级 | 192 |
| 4.0 | D级 | 138 |
| 5.0 | C级 | 78 |
由表 2可知，随着改性剂加量增大，凝胶强度先增大后减小，贮存有效期随之缩短，表明催化剂加量影响反应程度。催化剂加量较小时，反应不充分，反应产物中不具有交联功能的游离苯酚和游离甲醛含量较高，凝胶强度较低；同时，反应产物具有很强的刺激性气味，对人体和环境危害较大。催化剂加量较大时，反应产物分子间的缩合反应加剧，生成乙阶或丙阶酚醛树脂，贮存有效期缩短，交联功能下降，凝胶强度降低。因此，催化剂最佳加量为2.0%。
2.3 高温现场作业时，交联剂经常置于露天暴晒环境下，贮存温度升高，因此，将合成的改性酚醛树脂置于45 ℃恒温烘箱中，考察不同放置时间对改性酚醛树脂的影响。结果表明，45 ℃下放置90 d后，改性酚醛树脂仍然具有良好的交联性能，其凝胶强度保持在D级，表明改性酚醛树脂在高温环境下具有良好的耐贮存性能，满足高温天气条件下剖面调整作业周期较长的需求。
3 交联体系成胶时间和凝胶强度影响因素分析交联体系成胶时间采用比色管法测定，凝胶强度采用旋转流变仪测定[14], 设置旋转流变仪剪切速率为1.5 s-1。
3.1 改性酚醛树脂加量HPAM加量0.30%、促交联剂加量0.10%保持不变，采用去离子水配制不同改性酚醛树脂加量的交联体系，考察80 ℃恒温条件下交联体系的成胶情况，结果见图 2。
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| 图 2 改性酚醛树脂加量对成胶时间和凝胶强度的影响 Fig.2 Effect of cross-linking agent dosages on gelling time and gel strength |
由图 2可知，随着交联剂改性酚醛树脂加量的增大，成胶时间明显缩短，凝胶强度先增大后减小。这表明交联剂改性酚醛树脂加量影响交联反应进程。改性酚醛树脂加量较小时，交联反应进程缓慢，成胶时间较长，形成的凝胶骨架较松散，强度较低；改性酚醛树脂加量过大时，反应进程太快，成胶时间缩短，形成的凝胶骨架弹性变差，强度降低。
3.2 反应温度采用去离子水配制HPAM加量0.30%、交联剂改性酚醛树脂加量0.25%及促交联剂加量0.10%的交联体系，考察其在不同反应温度下的成胶情况，结果见图 3。
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| 图 3 温度对成胶时间和凝胶强度的影响 Fig.3 Effect of temperatures on gelling time and gel strength |
由图 3可知，随着反应温度升高，成胶时间缩短，凝胶强度增大。这表明，温度影响交联反应的进程和程度。温度越高，交联基团的活性越高，交联基团之间的接触概率越高，反应速度越快，成胶时间越短；同时，温度越高，反应程度越高，凝胶强度越大。温度为50 ℃时，成胶时间最长，凝胶强度也最弱；温度为60~100 ℃，凝胶强度较高，均大于10 000 mPa·s；温度升至110 ℃时，凝胶的反应速度太快，导致凝胶网络结构的刚性增强，黏弹性减弱，凝胶强度降低，后期出现析水及破碎现象。
3.3 矿化度HPAM加量0.30%、交联剂改性酚醛树脂加量为0.25%及促交联剂加量0.10%保持不变，采用不同矿化度的水(NaCl和CaCl2质量比9:1)配制交联体系，考察恒温80 ℃条件下矿化度对交联体系的影响，结果见图 4。
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| 图 4 矿化度对成胶时间和凝胶强度的影响 Fig.4 Effect of salinities on gelling time and gel strength |
由图 4可知，在矿化度小于20 000 mg/L条件下交联体系均可成胶，且凝胶强度较高，均大于15 000 mPa·s，表明交联体系有一定的耐盐性能。随着矿化度增大，成胶时间延长，凝胶强度有所降低。这是由于体系中的阳离子(主要是二价阳离子)的静电作用使聚合物分子发生卷曲，致使可同时参加反应的酰胺基减少。
4 交联体系性能评价 4.1 热稳定性能采用去离子水配制HPAM加量0.40%、交联剂改性酚醛树脂加量0.30%及促交联剂加量0.10%的交联体系，考察其在不同温度下的老化情况，结果见图 5。
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| 图 5 老化时间对凝胶黏度保留率的影响 Fig.5 Effect of aging time on retention rate of gel viscosity |
由图 5可知，在60~100 ℃条件下交联体系黏度保留率随老化时间增加而缓慢降低，黏度损失非常小，180 d黏度保留率大于88%，表明交联体系具有良好的热稳定性能。
4.2 封堵性能采用内径为2.5 cm、长度为30.0 cm的填充砂管模型做封堵试验，试验温度80 ℃，驱替流量1.0 mL/min，试验装置参照文献[15]。将填砂管抽真空后饱和模拟水(18 000 mg/L NaCl+2 000 mg/L CaCl2)，计算孔隙度；水驱至压力稳定，测试填砂管的水相渗透率。注入一定量的交联体系(配方为0.30%HPAM+0.20%改性酚醛树脂+0.10%促交联剂)，在电热恒温干燥箱中恒温72 h后，用模拟水驱替，测定填砂管的渗透率，结果见表 3。
| 填砂管编号 | 孔隙度，% | 模拟水注入孔隙体积倍数 | 渗透率/mD | 突破压力梯度/(MPa·m-1) | 封堵率，% | |
| 一次水驱 | 二次水驱 | |||||
| 1 | 25.1 | 0.5 | 318.74 | 4.98 | 3.40 | 98.4 |
| 2 | 22.9 | 0.8 | 310.71 | 3.17 | 5.33 | 98.9 |
| 3 | 23.4 | 1.0 | 291.88 | 2.14 | 7.67 | 99.2 |
由表 3可知，注入0.5倍孔隙体积模拟水时，封堵率即可达到98.4%。增大注入体积后，二次水驱渗透率降至4.0 mD以下，封堵率提高至98.9%以上，表明交联体系在填砂管中生成凝胶并封堵了砂粒间的孔隙，有效降低了水的渗透率。
4.3 提高采收率效果采用并联填砂管模型对交联体系的提高采收率效果进行评价，填砂管内径2.5 cm，长度30.0 cm。制备2组不同渗透率极差的填砂管，按照4.2方法测定并计算每根填砂管的孔隙度和水相渗透率，试验温度为80 ℃，驱替流量为1.0 mL/min，试验装置参照文献[16]。当水驱至采出液含水率98%以后，注入0.5倍孔隙体积的交联体系(配方为0.30%HPAM+0.20%改性酚醛树脂+0.10%促交联剂)，候凝72 h后，再次水驱，计算试验过程中采收率的变化情况，结果见表 4。
| 试验编号 | 渗透率/mD | 渗透率级差 | 采收率，% | |||||
| 一次水驱 | 总水驱 | 注交联体系 | 二次水驱 | 累计 | 总累计 | |||
| 1 | 624.0 | 3.1 | 63.8 | 54.8 | 3.6 | 14.5 | 81.9 | 69.4 |
| 201.0 | 41.5 | 2.8 | 14.6 | 58.9 | ||||
| 2 | 1 653.0 | 7.2 | 53.1 | 44.2 | 2.7 | 10.8 | 66.6 | 54.6 |
| 229.0 | 31.4 | 1.7 | 10.2 | 43.3 | ||||
由表 4可知，注入的交联体系优先进入阻力较小的高渗管，成胶后封堵砂粒间的孔隙，降低高渗管和低渗管的渗透率极差，迫使后续液流进入低渗管，扩大了水的波及体积，从而将低渗管中的剩余原油驱出。高渗管和低渗管渗透率级差为3.1时，总采收率提高幅度达14.6百分点，表明交联体系具有良好的提高采收率效果。
5 结论1) 采用水杨酸类单体作为改性剂，合成了具有空间位阻结构的改性酚醛树脂，并利用1H NMR表征了其分子结构。
2) 根据改性剂加量、催化剂加量对凝胶强度和贮存有效期的影响结果，得到了改性酚醛树脂的最佳合成条件，合成的改性酚醛树脂具有良好的耐贮存性能，满足油田剖面调整作业周期较长的技术需求。
3) 改性酚醛树脂交联体系成胶时间和凝胶强度的影响因素分析表明，该体系具有良好温度适应性和抗盐性能。
4) 改性酚醛树脂交联体系具有良好的热稳定性能、封堵性能和提高采收率效果，具有较好的推广应用价值。
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